UNIVERSIDADE FEDERAL DO CEARÁ
FACULDADE DE MEDICINA
DEPARTAMENTO DE MEDICINA CLÍNICA
PROGRAMA DE PÓS-GRADUAÇÃO STRICTO SENSU EM CIÊNCIAS MÉDICAS
RAQUEL PINTO SALES
INFLUÊNCIAS DO ESFORÇO MUSCULAR RESPIRATÓRIO E DA
ASSINCRONIA PACIENTE-VENTILADOR SOBRE O “STRESS” E O
“STRAIN” PULMONARES EM MODELO MECÂNICO DE SÍNDROME
DA ANGÚSTIA RESPIRATÓRIA AGUDA
Orientador: Profº Dr. Marcelo Alcantara Holanda
FORTALEZA
2014
RAQUEL PINTO SALES
INFLUÊNCIAS DO ESFORÇO MUSCULAR RESPIRATÓRIO E DA
ASSINCRONIA PACIENTE-VENTILADOR SOBRE O “STRESS” E O
“STRAIN” PULMONARES EM MODELO MECÂNICO DE SÍNDROME
DA ANGÚSTIA RESPIRATÓRIA AGUDA
Dissertação submetida ao Programa de Pós-graduação
Stricto Sensu em Ciências Médicas do Departamento de
Medicina Clínica da Faculdade de Medicina da
Universidade Federal do Ceará como requisito parcial
para a obtenção do grau de Mestre em Ciências
Médicas.
Orientador: Prof. Dr. Marcelo Alcantara Holanda
FORTALEZA
2014
RAQUEL PINTO SALES
INFLUÊNCIAS DO ESFORÇO MUSCULAR RESPIRATÓRIO E DA
ASSINCRONIA PACIENTE-VENTILADOR SOBRE O “STRESS” E O
“STRAIN” PULMONARES EM MODELO MECÂNICO DE SÍNDROME
DA ANGÚSTIA RESPIRATÓRIA AGUDA
Dissertação submetida ao Programa de Pós-graduação
Stricto Sensu em Ciências Médicas do Departamento de
Medicina Clínica da Faculdade de Medicina da
Universidade Federal do Ceará como requisito parcial
para a obtenção do grau de Mestre em Ciências
Médicas.
Aprovada em: __/__/__
BANCA EXAMINADORA
______________________________________________________
Prof. Dr. Marcelo Alcantara Holanda (Orientador)
Universidade Federal do Ceará – UFC
______________________________________________________
Prof. Dr. Armênio Aguiar dos Santos
Universidade Federal do Ceará – UFC
______________________________________________________
Prof. Dr. Bruno do Valle Pinheiro
Universidade Federal de Juiz de Fora - UFJF
AGRADECIMENTOS
Agradeço, primeiramente, a Deus pela graça concedida de mais uma etapa vencida em minha
vida e pela fé que me fez persistir.
Aos meus pais, Francisco José Sales Bastos e Maria Erleide Pinto Sales, eternos torcedores
das minhas conquistas, o meu mais profundo sentimento de amor e gratidão pela entrega
desmedida ao longo de toda a minha vida, por terem vivido comigo todos os meus sonhos e
lutado incansavelmente para que eu pudesse realizá-los. Pai, você é o meu maior exemplo e
ainda como nas cartinhas de infância, continua sendo meu herói. Mãe, obrigada por ser o
alicerce que nos sustenta. Você é nossa força, nosso maior tesouro!
Ao Tiago Lima, por ter sido companheiro, paciente e incentivador do meu crescimento. Você
foi “paz na minha guerra”, obrigada por todo carinho e amor!
A pessoa que acreditou no meu potencial e que me permitiu realizar esta tão sonhada etapa da
minha vida, a quem eu devo muitos dos conhecimentos que adquiri durante esses anos, à
eterna fonte de inspiração, Dr. Marcelo Alcantara Holanda, o meu carinho, agradecimento e
admiração nunca serão suficientes para retribuir tudo o que me foi acrescentado. Sua
competência e encantamento pela pesquisa sempre serão metas para quem o tem como
mestre. Obrigada pela amizade e pelas inesquecíveis lições! Tenha certeza que os momentos
em que conversamos sobre como Isaac Newton descobriu a gravidade, fizeram de mim uma
pessoa diferente.
Aos queridos amigos do RespLab, Liégina Marinho, Luíz Henrique Melo, Andréa Nóbrega,
Clarissa Bentes e Nathalia Parente, Juliana Arcanjo, Suzy Montenegro por termos formado
uma verdadeira equipe, por termos lutado e vencido juntos e porque nossa união nos fez
pessoas melhores. O apoio de vocês foi fundamental, muito obrigada!
À minha grande amiga Renata dos Santos Vasconcelos, sem a qual eu não teria conseguido
entrar e nem sair desse desafio. Palavras nunca serão suficientes para agradecer a amizade
sincera e despretensiosa que tens me dedicado! Ainda assim, muito obrigada pelas horas de
sono que perdeu junto comigo, por tudo o que aprendemos juntas, pelo carinho e cuidado da
tia Célia (sua mãe) e por terem sido uma família que ganhei de presente.
Aos eternos mestres, que muito contribuíram para minha formação acadêmica, científica e
profissional, o meu respeito: Maria do Socorro Quintino Farias e Vasco Pinheiro Diógenes
Bastos.
Aos nobres amigos fisioterapeutas do serviço de fisioterapia do HUWC-UFC, Daniela
Gardano, Neusa Cavalcante, Soraya Viana, Wedla Matos, Carlos Henrique Reis, Josire
Vitorino, Patrícia Carvalho, Flávia Amâncio, Edna Cardoso, Ana Hogla, Renata Gomes,
Camila Barbosa, Richelly, Maria Helena, Soraya Lima e Patriciane que participaram direta ou
indiretamente nessa conquista.
As secretárias do departamento de Ciências Médicas, Ivone Souza e Rita de Cássia Antunes
pela atenção, carinho e disponibilidade de sempre para com todos os discentes deste
programa.
A todos que direta e indiretamente participaram desse trabalho, muito obrigada!
Se não podes entender, crê para que entendas. A fé precede, o intelecto segue.
Santo Agostinho
RESUMO
A Síndrome da Angústia Respiratória Aguda (SARA) é uma doença inflamatória
caracterizada por edema pulmonar, pulmões rígidos e hipoxemia. Pacientes com SARA estão
mais suscetíveis à VILI (ventilator induced lung injury). Sob ventilação mecânica, o stress e o
strain pulmonares são os principais determinantes da VILI e nos pacientes com esforço
muscular a assincronia paciente-ventilador pode potencializar este fenômeno. Os modos
ventilatórios PCV e VCV com AutoFlow® podem minimizar a assincronia pacienteventilador, mas por outro lado podem liberar a oferta de fluxo e volume corrente,
comprometendo a estratégia ventilatória protetora na SARA. Objetivou-se avaliar as
influências do esforço muscular e da assincronia paciente-ventilador sobre o “strain” e o
“stress” pulmonares em modelo pulmonar mecânico de síndrome da angústia respiratória
aguda. Foi realizado um estudo experimental de bancada, utilizando um simulador de pulmão,
ASL 5000® no qual foi configurado um modelo pulmonar com mecânica respiratória
restritiva, com complacência de 25ml/cmH2O e resistência de 10 cmH2O/L/sec. O esforço
muscular foi ajustado em três situações: sem esforço muscular (Pmus=0), com esforço
muscular inspiratório (Pmus= -5cmH2O) e esforço inspiratório e expiratório (Pmus= -5/+5
cmH2O), todos com frequência respiratória (f) de 20rpm. Ao simulador foram conectados
cinco ventiladores através de um tubo orotraqueal nº 8,0 mm e ajustados nos modos VCV,
VCV com sistema AutoFlow® (no ventilador que tinha o sistema disponível) e PCV, todos
com volume corrente (VC): 420 ml, PEEP: 10 cmH2O e frequência respiratória programada
em duas situações: f=15rpm (< que a f de esforço muscular respiratório) e f=25rpm (> que a f
de esforço muscular respiratório). As variáveis analisadas foram: VC máximo, a pressão
alveolar no final da inspiração, PEEP efetiva, driving pressure, pressão transpulmonar no
final da inspiração e expiração, pressão transpulmonar média, pico de fluxo inspiratório e
análise das curvas de mecânica. No modelo pulmonar estudado a f do ventilador pulmonar
ajustada acima da f do paciente e não o esforço muscular o principal determinante para o
desenvolvimento de assincronia paciente ventilador, causando grandes variações de VC e
pressões pulmonares, o que intensificou o stress e strain pulmonares. Os modos ventilatórios
tiveram comportamento semelhante, embora os modos VCV AutoFlow® e PCV tenham
apresentado valores discretamente maiores de VC e pressões pulmonares. Desta forma
conclui-se que o ajuste adequado da frequência programada nos modos assistido/controlado
podem pode minimizar a assincronia paciente ventilador reduzindo o stress e strain
pulmonares.
Palavras-chaves: Síndrome da angústia respiratória; Ventilação mecânica; Assincronia
paciente-ventilador
ABSTRACT
Acute Respiratory Distress Syndrome (ARDS) is an inflammatory disease characterized by
pulmonary edema, stiff lungs and hypoxemia. Patients with ARDS are more susceptible to
VILI (ventilator induced lung injury). Under mechanical ventilation, lung stress and strain are
the main determinants of VILI and in patients with muscle effort patient-ventilator
asynchrony may enhance this phenomenon. Ventilation modes PCV and VCV with auto-flow
can minimize patient-ventilator asynchrony, but then can liberate the offer of flow and tidal
volume, compromising the protective ventilatory strategy in ARDS. This study aimed to
evaluate the influence of muscle effort and patient-ventilator asynchrony on pulmonary stress
and strain in a mechanic lung model of acute respiratory distress syndrome. An experimental
bench study was performed, using a lung simulator, ASL 5000TM, in which was configured a
lung model with restrictive respiratory mechanics with complacency of 25ml/cmH2O and
resistance of 10 cmH2O/L/sec. Muscle effort was adjusted in three situations: no muscular
effort (Pmus = 0), with inspiratory muscle effort (Pmus = -5 cmH2O) and inspiratory and
expiratory effort (Pmus = -5/+5 cmH2O), all with breathe rate (b) of 20 bpm. Five ventilators
were connected to the simulator through and endotracheal tube No 8.0 mm and adjusted on
VCV, VCV with Auto-flowTM (in the ventilator in which it was available) and PCV modes, all
with tidal volume (VT): 420 ml, PEEP: 10 cmH2O and breath rate set in two situations: b = 15
bpm (lower than b of the respiratory muscle effort) and b = 25 bpm (higher than b of the
respiratory muscle effort). Variables analyzed were: maximum VT, alveolar pressure at the
end of inspiration, effective PEEP, driving pressure, transpulmonary pressure at the end of
inspiration and expiration, average transpulmonary pressure, inspiratory peak flow and
analysis of mechanic curves. In the studied lung model the b of the ventilator adjusted higher
of the b of the patient and not the muscle effort was the main determinant for the development
of patient-ventilator asynchrony, causing large variations of the VT and pulmonary pressures,
intensifying the lung stress and strain. The ventilatory modes had similar behavior, although
VCV Auto-flowTM and PCV have presented slightly higher values of VT and pulmonary
pressures. Thus it is concluded that the proper adjustment of the programed breath rate in the
assisted/controlled modes can minimize patient-ventilator asynchrony, reducing lung stress
and strain.
Keywords: Acute respiratory distress syndrome; Mechanical ventilation; Patient-ventilator
asynchrony
LISTA DE FIGURAS
FIGURA 1: Possíveis mecanismos pelos quais os bloqueadores neuromusculares reduzem a
assincronia paciente ventilador em pacientes com a Síndrome da Angústia Respiratória
Aguda....................................................................................................................................... 20
FIGURA 2: Esquema representativo do funcionamento do simulador ASL 5000® .............. 28
FIGURA 3: Perfil da contração muscular .............................................................................. 29
FIGURA 4: Montagem do experimento................................................................................. 30
FIGURA 5: Ciclo respiratório representativo da análise dos desfechos do estudo ............... 32
FIGURA 6: Volume corrente e pressão transpulmonar no final da inspiração na modalidade
VCV ........................................................................................................................................ 35
FIGURA 7: Pressão alveolar no final da inspiração e driving pressure no final da inspiração
na modalidade VCV ............................................................................................................... 36
FIGURA 8: Pressão transpulmonar no final da expiração e PEEP no final da inspiração na
modalidade VCV .................................................................................................................... 37
FIGURA 9: Volume corrente e pressão transpulmonar no final da inspiração na modalidade
PCV ......................................................................................................................................... 38
FIGURA 10: Pressão alveolar no final da inspiração e driving pressure no final da inspiração
na modalidade PCV ................................................................................................................ 39
FIGURA 11: Pressão transpulmonar no final da expiração e PEEP no final da inspiração na
modalidade VCV .................................................................................................................... 40
FIGURA 12: Curvas representativas do ventilador Savina 300, nas cinco condições
experimentais nos modos VCV (direita), VCV-AF (central) e PCV (esquerda) .................... 41
FIGURA 13: Curvas representativas da pressão transpulmonar ............................................43
FIGURA 14: Curvas representativas do fluxo inspiratório e expiratório no ventilador Savina
300, nas cinco condições experimentais nos modos VCV (direita), VCV-AF (central) e PCV
(esquerda) .................................................................................................................................59
LISTA DE TABELAS
TABELA 1: Condição experimental. Ajuste dos modos ventilatórios e frequência respiratória
de acordo com o modelo simulado ......................................................................................... 31
TABELA 2: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores Servo I, Esprit e Dixtal 3012
no modo VCV nas cinco condições experimentais ................................................................. 57
TABELA 3: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores PB 840 e Savina 300 no
modo VCV nas cinco condições experimentais ...................................................................... 57
TABELA 4: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores Servo I, Esprit e Dixtal 3012
no modo PCV nas cinco condições experimentais.................................................................. 58
TABELA 5: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores PB 840 e Savina 300 no
modo PCV nas cinco condições experimentais .......................................................................58
LISTA DE ABREVIATURAS, SÍMBOLOS E SIGLAS
Lista de abreviaturas
PTP insp (pressão transpulmonar inspiratória)
AF (AutoFlow®)
Lista de símbolos
% (porcentagem)
cmH2O (centímetros de água)
cmH2O/L/s (centímetros de água por litro por segundo)
L/min (litros por minuto)
ml/cmH2O (mililitro por centímetros de água)
mm (milímetro)
ms (milissegundos)
s (segundos)
Lista de siglas
CEst
Complacência estática
CRF
Capacidade Residual Funcional
FI
Fluxo inspiratório
PB 840
Puritan-Bennet 840
PCV
Ventilação controlada a pressão
PEEP
Pressão positiva no final da expiração
Pmus
Pressão negativa criada pelos músculos respiratórios
SARA
Síndrome da angústia respiratória aguda
Tinsp
Tempo inspiratório
VC
Volume corrente
VCV
Ventilação controlada a volume
VILI
Ventilator induced lung injury
SUMÁRIO
1 INTRODUÇÃO ................................................................................................................ 14
1.1 Hipóteses .......................................................................................................................... 24
1.2 Justificativa ...................................................................................................................... 25
2 OBJETIVOS....................................................................................................................... 26
2.1 Objetivo Geral................................................................................................................... 26
2.2 Objetivos Específicos........................................................................................................ 26
3 MATERIAIS E MÉTODOS ............................................................................................. 27
3.1 Configuração do “paciente” simulado: padrão de esforço muscular e mecânica
respiratória ............................................................................................................................
27
3.2 Configurações dos ventiladores pulmonares ..................................................................
29
3.3 Análise e desfechos .......................................................................................................... 30
4 RESULTADOS .................................................................................................................. 34
5 DISCUSSÃO ...................................................................................................................... 44
6 CONCLUSÕES ................................................................................................................. 50
REFERÊNCIAS ................................................................................................................... 51
APÊNDICE A ....................................................................................................................... 57
APÊNDICE B ....................................................................................................................... 59
14
1 INTRODUÇÃO
A Síndrome da Angústia Respiratória Aguda (SARA) é uma condição
inflamatória caracterizada por edema pulmonar, pulmões com baixa complacência, e
hipoxemia. Ela afeta aproximadamente 140.000 pacientes anualmente nos Estados Unidos.
No Brasil, sua incidência é estimada em 79 casos por 100 mil habitantes ao ano, sendo
crescente com a idade e chega a 306 casos por 100 mil habitantes/ano, na faixa dos 75 aos 84
anos. A mortalidade da SARA é alta, estimada entre 34% e 60% (AMATO et al., 2007;
RAGHAVENDRAN et al., 2008; GARCIA, PELOSI, ROCCO, 2008).
Pacientes com SARA apresentam distribuição heterogênea de edema, colapso e
aeração nos pulmões que leva a uma concentração regional de forças nos pulmões. A “tensão
mecânica” ou stress é a força por unidade de área que se desenvolve em reação a uma força
aplicada externamente de mesma intensidade, mas com sentido oposto, ou seja, é a
distribuição de forças por unidade de área de pulmão; o strain ou “deformação” é o
estiramento de uma estrutura ou região pulmonar causado por uma tensão em relação ao seu
comprimento no estado de relaxamento, ou seja, a deformação de uma estrutura, em
decorrência de uma força externa aplicada sobre a mesma, compreendendo a relação entre o
comprimento final da estrutura, após a deformação, e o seu comprimento inicial
(GATTINONI et al., 2003; TUCCI, BERALDO, COSTA, 2011).
Em pacientes com SARA sob ventilação mecânica, o stress e o strain pulmonares
são considerados os principais determinantes da VILI (ventilator induced lung injury)
(SLUTSKY, 1999; MENTZELOPOULOS, ROUSSOS; ZAKYNTHINOS, 2005). Diversas
variáveis respiratórias têm sido utilizadas como marcadores do stress e strain pulmonares
(DEL SORBO; SLUTSKY, 2010). A pressão transpulmonar, que é a diferença entre a pressão
dentro do alvéolo (refletida em um certo grau pela pressão de platô na prática clínica) e a
15
pressão pleural (estimada através da pressão esofágica), é considerada o equivalente clínico da
tensão mecânica ou stress. O equivalente da deformação ou strain, por sua vez, é a relação
entre o volume corrente (VC) e o volume de repouso pulmonar ou a capacidade residual
funcional (CRF) (PLATAKI; HUBMAYR, 2010).
A VILI resulta da lesão à barreira sangue-gás causada por ventilação mecânica.
Os determinantes da VILI são mais complexos do que se pensava inicialmente, e incluem a
natureza, duração e intensidade da exposição à VM com pressão positiva, bem como o padrão
de insulto inicial do pulmão. Dessa forma, esses determinantes envolvem volutrauma,
atelectrauma, barotrauma e biotrauma. A duração da exposição, como um elemento
importante na VILI foi demonstrada a partir de estudos em animais, que mostram uma relação
clara da duração da exposição pulmonar ao estiramento mecânico (overdistention) e
anormalidades estruturais ao microscópico. Em pequenos animais, a VILI grave pode ocorrer
dentro de 1 hora, enquanto animais grandes podem exigir maior duração, em até 24 h
(DREYFUSS; SAUMON, 1998).
O impacto do volutrauma foi demonstrado por Dreyfuss et al (1998) em um
estudo em que os autores ventilaram ratos com baixos volumes correntes e elevadas pressões
nas vias aéreas e observaram que os mesmos não desenvolveram nenhum edema pulmonar.
No entanto, quando utilizaram pressões negativas (simulando a ventilação com pulmão de
aço), geraram altos volumes correntes e consequentemente, edema pulmonar, o que mostrava
que os altos volumes correntes ainda eram o principal determinante do edema pulmonar.
Porém, o edema foi marcadamente reduzido com a implementação de PEEP, que manteve o
aspecto estrutural normal do epitélio alveolar. Este efeito certamente constitui um dos efeitos
protetores da PEEP na VILI.
Gajic e colaboradores (2004) desenvolveram um estudo observacional em UTI
onde os autores avaliaram 332 pacientes que receberam VM por mais de 48 horas expostos a
16
altos volumes correntes (12 ml /Kg do peso corporal previsto), e concluiu-se que os fatores de
risco associados ao desenvolvimento de SARA após o início da ventilação mecânica foram a
utilização de grandes volumes correntes, bem como transfusão de produtos derivados do
sangue, acidemia e histórico de doença pulmonar restritiva. No estudo realizado por
Determann e colaboradores (2010) foram comparados pacientes criticamente enfermos sem
lesão pulmonar aguda sob ventilação mecânica utilizando volume corrente convencional (10
ml / kg) versus volume corrente inferior (6 ml / Kg). No entanto, o estudo foi interrompido
precocemente por razões de segurança, uma vez que o desenvolvimento de SARA foi
significativamente mais elevado no grupo com volume corrente convencional.
O atelectrauma, ou seja, a abertura e fechamento cíclico dos alvéolos também
podem favorecer ao desenvolvimento da VILI. Esse fenômeno torna o surfactante pulmonar
deficiente nas unidades das zonas adjacentes suscetíveis a desenvolver stress, criando um
ciclo vicioso de VILI, tanto em volumes correntes altos quanto baixos (DREYFUSS et al.,
1998). Contudo, a seleção de um volume inspiratório baixo (perto do volume de relaxamento
do pulmão), promove desrecrutamento e possivelmente danos aos pulmões, ao passo que a
seleção de um volume pulmonar elevado ao final da inspiração aumenta o risco de lesão por
hiperdistensão alveolar (BIEHL et al., 2013). Altos níveis de PEEP têm sido utilizados para
diminuir a quantidade de edema nas unidades alveolares. Esta ação da PEEP pode ser
multifatorial, dado o fato de que maior nível de PEEP pode levar ao uso de baixos volumes
correntes, assim como a preservação da produção de surfactante, e não impede mudanças na
permeabilidade do endotélio (BIEHL et al., 2013).
Recentemente, uma meta-análise com um total de 2.299 pacientes com SARA
mostrou que não houve redução da mortalidade no grupo de pacientes que receberam maiores
níveis de PEEP. No entanto, em uma análise de subgrupo deste trabalho, níveis elevados de
PEEP se associaram a benefício potencial em pacientes com hipoxemia mais grave (PaO2 /
17
FIO2 < 200 mmHg) e dano potencial em pacientes com hipoxemia menos grave (PaO2 / FIO2
entre 200-300 mm Hg) (BRIEL et al., 2010).
O termo “barotrauma” tem sido amplamente utilizado em conexão à VILI devido
à gravidade do enfisema pulmonar (hiperaeração pulmonar) induzida por altos volumes
correntes. Os aspectos clínicos e radiológicos de barotrauma incluem: pneumotórax,
pneumomediastino, enfisema interlobulares e enfisema subcutâneo do pescoço, face, tórax ou
saco escrotal. Estas alterações podem ocorrer individualmente ou em várias sequências
patológicas (WHITEHEAD; SLUTSKY, 2002; GATTINONI et al., 2010). A transferência de
ar para fora dos alvéolos pode ser uma manifestação de enfraquecimento do tecido conjuntivo
pulmonar devido à doença de base e pode ser causado por pressões transpulmonares não
fisiológicas utilizadas durante a ventilação mecânica (OECKLER et al., 2008).
Portanto, durante a ventilação mecânica o stress e o strain são parâmetros em
constante variação, determinados pelas pressões nas vias aéreas e de platô, e pelo volume
corrente ao final da inspiração e da expiração, respectivamente (GATTINONI et al., 2003).
Adicionalmente, no pulmão com SARA, a distribuição dessas forças mecânicas não é
uniforme, aumentando a probabilidade de gerar VILI (GATTINONI et al., 2005).
Evidências convincentes ao longo da última década têm mostrado que a evolução
de pacientes com SARA pode ser influenciada favoravelmente por ventilação mecânica
protetora, uma estratégia com o objetivo de reduzir a tensão do pulmão e estresse por meio do
controle do volume corrente (VC) e limitação da pressão de platô inspiratória (GATTINONI
et al., 2010).
Apesar de intensa pesquisa, não há nenhuma terapia farmacológica específica
comprovada para diminuir a mortalidade na SARA. A única terapia confirmada é a estratégia
pulmonar protetora que foi desenvolvida com o objetivo de minimizar o stress e strain
pulmonares através do uso de volume corrente relativamente pequeno, com limitação da
18
pressão inspiratória, pressão de platô abaixo de 30 cmH2O, uso de PEEP mais alta, embora
seus valores ainda sejam controversos na literatura; e mais recentemente, a driving pressure
abaixo de 15 cmH2O. A driving pressure é utilizada para determinar a pressão de distensão do
pulmão e é calculada através da subtração: pressão de platô menos a PEEP (AMATO et al.,
2007; FRANK et al., 2011).
Permitir que pacientes em ventilação mecânica com SARA
respirem
espontaneamente pode ter benefícios fisiológicos, nomeadamente, a prevenção da disfunção
diafragmática induzida pelo ventilador. A respiração espontânea evita a monotonia do padrão
ventilatório dos ciclos controlados, pode favorecer o recrutamento de regiões pulmonares
justa-diafragmáticas e permite a redução na dosagem de sedação, acelerando o desmame da
ventilação mecânica e melhorar a hemodinâmica (NEUMANN et al., 2005; PAPAZIAN et
al., 2010; MARINNI, 2012). Por outro lado, os esforços inspiratórios espontâneos podem
levar a altos volumes correntes, altas pressões transpulmonares (PTP), e excesso de trabalho
da respiração (RICHARD et al., 2013).
No estudo clínico e de bancada realizado por Richard e colaboradores (2013) os
autores avaliaram o impacto da respiração espontânea sobre o volume corrente e pressão
transpulmonar em pacientes com SARA e concluíram que a presença do esforço respiratório
pode levar a variações substanciais no volume corrente e na pressão transpulmonar, sendo
necessário atentar para esse fenômeno, pois volumes correntes altos podem ser nocivos para
os pacientes.
Nos últimos dez anos, refletindo o aumento do reconhecimento das conseqüências
iatrogênicas de muitas terapias, tem havido uma mudança no sentido de "menor intervenção"
nos pacientes graves, a ventilação protetora pulmonar é um exemplo desta filosofia
minimalista, com foco em menos ventilação para proteger o pulmão da lesão pulmonar
induzida pelo ventilador, em vez de mais ventilação para manter os níveis de gases arteriais
19
no sangue em valores na faixa normal. Outros exemplos de abordagem minimalista incluem a
administração de menos transfusões, menos intubações, menos repouso aos pacientes e menos
sedação (HÉBERT et al., 1999; HILL et al., 2007; KRESS, 2009; WUNSCH; KRESS, 2009).
Os agentes bloqueadores neuromusculares também são utilizados em mais de 25%
dos pacientes com SARA, porém, a maioria dos autores recomenda minimizar a sua
utilização, em grande parte devido a preocupações de longo prazo com a fraqueza muscular
decorrente de seu uso (RAGHAVENDRAN et al., 2008; RUBENFELD et al., 2005; WARE;
MATTHAY, 2000).
Porém, em um estudo recente, Papazian e colaboradores (2010), apresentaram
resultados intrigantes sobre o uso do bloqueio neuromuscular em pacientes com SARA. Os
investigadores selecionaram aleatoriamente 340 pacientes para receber bloqueadores
neuromusculares (cisatracúrio) ou placebo por um período de 48 horas. Ambos os grupos
foram submetidos à ventilação mecânica de acordo com a estratégia de proteção previamente
citada para diminuir a mortalidade. Foi observado que a taxa ajustada de sobrevivência de 90
dias e o tempo fora do ventilador foram maiores no grupo que recebeu cisatracúrio em
comparação ao grupo que recebeu placebo. Também aumentou o tempo fora do ventilador, e,
importante, não aumentou a incidência de fraqueza muscular (PAPAZIAN et al., 2010).
Os autores acreditam que o paciente com esforço muscular pode ter um aumento
da frequência respiratória por múltiplas causas, gerando um aumento do volume corrente,
expiração ativa e assincronia paciente-ventilador, o que pode piorar potencialmente o stress, o
strain e, consequentemente, a VILI (Figura 1) (SLUTSKY; TREMBLAY, 2006, SLUTSKY,
2010).
20
Figura 1: Mecanismos geradores da VILI. Parte superior da figura ilustrando uma situação
com respiração espontânea gerando assincronia paciente-ventilador e os mecanismos
causadores da VILI (barotrauma, volutrauma e atelectrauma). Parte inferior da figura
ilustrando uma situação de bloqueio neuromuscular e os possíveis mecanismos pelos quais
os bloqueadores neuromusculares podem conduzir a uma melhor sobrevida em pacientes
com a Síndrome da Angústia Respiratória Aguda (SDRA) (SLUTSKY, 2010).
21
Desta forma, a assincronia paciente-ventilador pode ser definida como um
desencontro entre os tempos inspiratório e expiratório do paciente e do ventilador pulmonar,
sendo comum durante a ventilação assistida (THILLE et al., 2006). Considerando que o
objetivo do suporte ventilatório é fornecer algum grau de descanso para os músculos
respiratórios (JOLLIET; TASSAUX, 2006), o efeito oposto pode ocorrer se o paciente e o
ventilador travarem uma luta entre objetivos conflitantes em vez de compartilharem o
trabalho respiratório (KONDILI; PRINIANAKIS; GEORGOPOULOS, 2003).
Quase um quarto dos pacientes intubados apresentam frequentes episódios de
assincronia durante a ventilação mecânica assistida (VITACCA et al., 2004; THILLE et al.,
2006). Thille et al (2006) observaram que a assincronia considerada grave acontece em 24%
dos pacientes ventilados mecanicamente e se associa, em média, a um aumento de 18 dias de
permanência do paciente na ventilação mecânica. Portanto, a assincronia pode atrasar a
descontinuação do suporte ventilatório, resultando em mais complicações, as quais
potencialmente aumentarão a morbidade, a mortalidade e o custo total para os sistemas de
saúde (OAKES; SHORTALL, 2005).
A assincronia paciente - ventilador, muitas vezes limita o uso de baixos volumes
correntes nos pacientes com alta demanda ventilatória (ou seja, pacientes com SARA
predispostos à ventilação minuto alta devido à acidose metabólica e grande espaço morto).
Portanto, ajustes nas configurações do ventilador e sedativos são modestamente eficazes na
limitação da assincronia paciente - ventilador, muitas vezes necessitando do uso de bloqueio
neuromuscular (PAPAZIAN et al., 2010; BIEHL et al., 2013).
Diante isso, a administração dos bloqueadores neuromusculares impediria as
variações do volume corrente que ocorrem por ciclos gerados pelo paciente e também a
expiração ativa, permitindo assim, uma melhor sincronia paciente-ventilador e, em teoria,
menos VILI (SLUTSKY, 2010).
22
Ainda nesse contexto, com o objetivo de reduzir a assincronia paciente ventilador
os ventiladores mecânicos mais modernos oferecem vários modos e recursos ventilatórios
diferentes. Durante a ventilação mecânica passiva estes modos são indistinguíveis dos
convencionais se ajustadas as mesmas cofigurações. Porém, a presença de respiração
espontânea pode alterar significativamente o padrão respiratório, dependendo do modo com o
qual o paciente está sendo ventilado (RICHARD et al., 2013). Com base no exposto, o
sistema AutoFlow® (AF) foi desenvolvido pela Drager® com a proposta de ser um modo de
ventilação mecânica com volume controlado onde o ventilador regula automaticamente o
fluxo inspiratório além de permitir a respiração espontânea durante o ciclo respiratório com o
objetivo de melhorar a sincronia paciente ventilador (LASOCKI et al., 2010).
Para desenvolver sua função, o sistema AutoFlow® regula automaticamente o
fluxo inspiratório através de um feedback gerado pelo ajuste do volume corrente alvo dividido
pela complacência pulmonar que é medida ciclo a ciclo (LASOCKI et al., 2010). Outra
vantagem apresentada pelo fabricante é o fato de ser possível a ocorrência de respiração
espontânea durante todo o ciclo respiratório devido às válvulas inspiratória e expiratória
permanecerem abertas durante todas as fases do ciclo respiratório mecânico (DRAGER,
2012).
Ainda segundo o fabricante, nos modos convencionais de volume controlado, o
fluxo constante nem sempre corresponde à demanda do paciente levando a assincronia
paciente-ventilador, gerando picos de pressão e maior utilização de sedação para adaptar o
paciente ao ventilador. Além disso, a respiração espontânea contra válvulas fechadas se
tornaria uma luta fútil, pois tentativas de exalar o ar durante a fase inspiratória mecânica
geraria altas pressões nas vias aéreas além de assincronia paciente-ventilador. Desta forma, o
AutoFlow® tem a proposta de permitir ao paciente liberdade para respirar de forma
espontânea, gerando menores pressões nas vias aéreas e menores índices de assincronia
23
paciente-ventilador quando comparado com os modos ventilatórios controlados a volume
convencionais (DRAGER, 2012).
Em um estudo realizado por Pinheiro e colaboradores (2002), os autores
compararam os modos VCV e PCV em modelo animal de SARA e concluíram que o uso de
BNM é favorável no sentido de reduzir o consumo de oxigênio da respiração que pode ser
muito elevado na SARA, porém não houve diferenças significativas entre modos em relação a
trocas gasosas ou mecânica pulmonar.
Além dos modos ventilatórios, o ajuste dos parâmetros ventilatórios também é de
fundamental importância para a sincronia paciente ventilador, entre eles, o ajuste da
frequência respiratória é uma configuração fundamental no manejo da ventilação mecânica.
Os estudos em animais têm mostrado que para a mesma relação volume corrente / strain,
maiores frequências respiratórias podem intensificar VILI (HARTMANN et al., 2011). Além
disso, estudos com animais têm demonstrado que os pulmões ventilados em baixas
frequências respiratórias produziram menos edema e hemorragia perivascular do que aqueles
ventilados em frequências respiratórias mais elevadas (HOTCHKISS et al., 2000). No
entanto, na prática clínica, a frequência do ventilador muitas vezes precisa atender à demanda
do paciente.
Assim, torna-se evidente que o grau da lesão pulmonar associada à ventilação
mecânica é determinada pela interação entre os parâmetros ventilatórios ajustados e a
extensão da lesão dos pulmões dos pacientes com SARA (DREYFUSS; SAUMON, 1998;
GATTINONI et al., 2003; GARCIA; PELOSI; ROCCO et al., 2008). Por consequência, nas
últimas décadas, muitos estudos estão sendo realizados com o intuito de caracterizar
estratégias ventilatórias que minimizem a indução da lesão pulmonar associada à ventilação
mecânica, otimizando parâmetros ventilatórios, como as pressões e o volume corrente
oferecidos aos pulmões (AMATO et al., 1998; THE ACUTE RESPIRATORY DISTRESS
24
SYNDROME NETWORK, 2000; WHITEHEAD; SLUTSKY, 2002; COOPER, 2004;
MOLONEY, GRIFFITHS, 2004; BROWER et al., 2004; GRASSO et al., 2005; VILLAR et
al., 2006).
Diante disto, este estudo levanta muitas perguntas para além dos relativos
possíveis mecanismos de ação dos bloqueadores neuromusculares. Será que a otimização de
ajustes do ventilador mecânico poderia reduzir a assincronia paciente ventilador em pacientes
com esforço muscular, reduzindo assim os determinantes da VILI (stress e strain)?
E ainda, qual seria o efeito de modos ventilatórios com fluxo livre, como PCV e
VCV com AutoFlow® sobre a manutenção da estratégia ventilatória protetora? Conseguiriam
manter o VC ao mesmo tempo que aumentariam a sincronia de fluxo?
1.1 Hipóteses
As hipóteses do estudo, com base na revisão da literatura acima apresentada, são:
1. O esforço muscular respiratório promove flutuações significativas do volume
corrente e das pressões alveolares em modos ventilatórios controlados à volume ou à pressão
ou ainda gerando assincronias paciente-ventilador
2. O ajuste da frequência respiratória programada do ventilador deve influenciar
este fenômeno por gerar menos assincronia paciente-ventilador reduzindo, portanto o stress e
o strainpulmonares causadores da VILI
3. A otimização da frequência respiratória programada do ventilador mecânico
nos modos comumente usados na estratégia protetora pode reduzir a assincronia paciente
ventilador em pacientes com esforço muscular, promovendo um melhor manejo da ventilação
25
mecânica à beira do leito e reduzindo as lesões pulmonares (stress e strain) induzidas pela
ventilação mecânica.
4. A utilização de modos ventilatórios com fluxo livre como o PCV ou VCV com
o sistema AutoFlow® podem minimizar a assincronia de fluxo mas podem eventualmente
resultar em maiores flutuações de volumes correntes e pressões pulmonares.
1.2 Justificativa
Nas últimas décadas houve grandes avanços na compreensão dos mecanismos
fisiopatológicos da VILI. Por outro lado, persiste a dúvida sobre a melhor maneira de se
implementar a estratégia ventilatória protetora de baixos volumes correntes na SARA. Na
prática diária não há consenso se faz diferença o emprego de modos ciclados a volume ou
pressão controlada, ou mesmo, modos híbridos, como o AutoFlow®. Além disso, um ajuste
fundamental, a frequência respiratória, não tem sido examinado em detalhe como parte
essencial da estratégia protetora. Abordar estes aspectos da VM na SARA se faz necessário.
Uma vez conhecido qual a melhor forma par otimização da VM protetora, é possível que se
empregue esta estratégia ainda com mais benefício para os pacientes com SARA.
26
2 OBJETIVOS
2.1 GERAL
Avaliar as influências do esforço muscular e da assincronia paciente-ventilador
sobre o “strain” e o “stress” pulmonares em modelo pulmonar mecânico de síndrome da
angústia respiratória aguda.
2.2 ESPECÍFICOS
Comparar os modos ventilatórios controlados a volume (VCV), a pressão (PCV)
e o sistema AutoFlow® quanto ao grau de “strain” e o “stress”pulmonares durante ciclos
ventilatórios assistidos com esforço muscular respiratório
Avaliar o efeito do ajuste da frequência respiratória nos modos ventilatórios com
ciclos assistidos sobre a interação paciente-ventilador e sobre o “strain” e o “stress”
pulmonares.
27
3 MATERIAIS E MÉTODOS
Trata-se de um estudo experimental de bancada (bench study), realizado no
laboratório da respiração (RespLab) vinculado ao Programa de Pós-Graduação em Ciências
Médicas e ao Departamento de Medicina Clínica da Faculdade de Medicina da Universidade
Federal do Ceará (UFC).
3.1 Configuração do “paciente” simulado: padrão de esforço muscular e mecânica
respiratória
Para este estudo foi utilizado o simulador mecânico de respiração, o ASL 5000®.
Trata-se de um simulador de pulmão computadorizado, que consiste de um pistão em
movimento dentro de um cilindro complacente (INGMAR MEDICAL, Pittsburg, PA, EUA,
2006; FERREIRA et al., 2009; VASCONCELOS et al., 2013). A complacência pulmonar, a
resistência de vias aéreas e o perfil da pressão muscular inspiratória (pressão negativa criada
pelos músculos respiratórios - Pmus) podem ser detalhadamente configurados pelo usuário
(figura 2). O ASL 5000® utiliza a equação do movimento do gás para executar suas funções:
Pressão vias aéreas = P resistiva + P elástica –Pmus
28
ASL 5000
Dados da simulação
Controlador
embutido
Parâmetros do modelo
e perfil da respiração
Pressão
Ventilador
mecânico
Posição
Motor de
acionamento
direto
Figura 2: Esquema representativo do funcionamento do simulador ASL 5000® (Modificado
de IngMar Medical, Pittsburg, PA, EUA, 2006).
Foi estudado um modelo pulmonar com mecânica respiratória restritiva simulando
condições observadas em pacientes com SARA. A complacência foi configurada em 25ml/cm
H2O e resistência inspiratória de vias aéreas 10 cmH2O/L/sec (FERREIRA et al., 2009). O
esforço muscular (Pmus) foi ajustado em 3 situações distintas: A- modelo sem esforço
muscular (Pmus: zero cmH2O); B- modelo com esforço muscular inspiratório próximo do
normal (Pmus: -5 cmH2O) e C- modelo com esforço muscular inspiratório e expiratório
(Pmus: -5/ +5 cmH2O) (Figura 3).
Na situação A, a frequência respiratória do simulador foi ajustada em zero e nas
situações B e C a frequência respiratória foi ajustada em 20 rpm de forma que o esforço
muscular tivesse um tempo de duração de 0,6s tanto para inspiração quanto para expiração.
29
Figura 3: Perfil da contração muscular. A- Modelo sem esforço muscular (Pmus: zero cmH2O
- f: zero rpm). B- Modelo com esforço muscular inspiratório próximo do normal (Pmus: -5
cmH2O - f: 20 rpm). C- Modelo com esforço muscular inspiratório e expiratório (Pmus: -5 /
+5 cmH2O – f: 20 rpm).
3.2 Configurações dos ventiladores mecânicos
Em seguida os ventiladores mecânicos foram conectados ao ASL 5000® através
de um tubo orotraqueal nº 8,0 mm (MURATA et al., 2010), simulando o paciente intubado na
UTI. Os ventiladores mecânicos incluídos no estudo foram: Esprit V-1000 (Respironics®,
Murrysville, EUA), DX 3012 (Dixtal®, Buenos Aires, Argentina), Servo I (Maquet®; Solna,
Suécia), Puritan-Bennet 840 (Covidien Mansfield, MA, EUA) e Savina 300 (Drager®,
Lübeck, Alemanha) todos com circuitos duplos próprios dos fabricantes, sendo um ramo
inspiratório e outro expiratório conectados através de uma peça em “Y” ao tubo traqueal.
Nenhum sistema de umidificação externa foi utilizado (figura 4).
30
Figura 4: Montagem do experimento. ASL 5000® conectado ao ventilador mecânico através
de um tubo orotraqueal nº 8,0 mm (seta preta).
Todos os ventiladores foram calibrados e configurados em dois modos: no modo
ventilação por volume controlado (VCV), com onda de fluxo quadrada e volume corrente
(VC) de 420 ml e no modo pressão controlada (PCV), com delta de pressão inspiratória acima
da PEEP necessária para gerar um VC de 420 ml, estimando-se um VC de 6ml/kg para um
adulto do sexo masculino de 70kg de peso ideal. Em ambos os modos, foi ajustado uma PEEP
de 10 cm H2O, tempo inspiratório (TI) de 0,8 segundos e sensibilidade à pressão de -2 cmH2O
(VASCONCELOS, 2013). O ventilador Savina 300 foi testado também com o sistema
AutoFlow® ativado no modo VCV (VCV-AF) com os mesmos parâmetros descritos acima.
3.3 Análise e desfechos
Cada simulação teve a duração de 5 minutos e após a estabilização dos cenários
de cada experimento, ciclos representativos de cada simulação foram coletados para análise
off-line realizada através do software ASL 5000® (Labview; National Instruments; Austin,
TX, EUA). Foram analisadas as seguintes variáveis: o VC máximo, a pressão alveolar no
final da inspiração, o valor efetivo da PEEP no final da expiração, a pressão transpulmonar no
31
final da inspiração, a pressão transpulmonar no final da expiração, a driving pressur, o pico de
fluxo inspiratório e análise das curvas de mecânica nos seguintes ajustes: nos modos VCV,
VCV-AF e PCV com frequência respiratória do ventilador de 15 rpm, (menor que a do
“paciente”) e de 25 rpm (maior que a do “paciente”). Os mesmos parâmetros foram analisados
no modelo simulado sem esforço muscular (Tabela 1).
Tabela 1: Condição experimental. Ajuste dos modos ventilatórios
e frequência respiratória de acordo com o modelo simulado.
Condição Experimental
Modo VCV
Modo PCV
f programada
f programada
(rpm)
(rpm)
Pmus 0
f=0
15
15
Pmus - 5
f= 20
15 / 25
15 / 25
Pmus - 5 / + 5 f = 20
15 / 25
15 / 25
De acordo com as curvas e parâmetros fornecidos pelo software do ASL5000®
(Labview; National Instruments; Austin, TX), o VC máximo e a pressão alveolar foram
medidos no final da inspiração de cada ciclo respiratório; a PEEP efetiva foi medida na curva
da pressão alveolar no final da expiração e as pressões transpulmonar no final da inspiração e
no final da expiração foram calculadas através da subtração da pressão alveolar menos a Pmus
(pressão alveolar – Pmus) durante o momento final da inspiração e expiração respectivamente
(figura 5).
32
Figura 5: Ciclo respiratório representativo ilustrando na cor
branca a curva de VC, em laranja a curva de pressão alveolar
e em azul a curva de Pmus. O ponto de mensuração do VC
máximo ilustrado pela seta vermelha; a pressão alveolar no
final da inspiração representado pela seta preta, a PEEP no
final da expiração pela seta amarela; o ponto de mensuração e
cálculo das pressões transpulmonar no final da inspiração e
no final da expiração representadas pelos tracejados preto e
vermelho respectivamente.
A driving pressure ou pressão de distensão foi calculada utilizando-se os valores
da pressão alveolar no final da inspiração de cada ciclo, subtraindo a PEEP correspondente
(BARBAS et al., 2014).
Foi utilizado o programa Matlab versão 8.0.0.783 (R2012b) para gerar curvas da
pressão transpulmonar dos ciclos representativos de cada condição experimental, que foram
obtidas pela resultante da pressão alveolar subtraída da Pmus.
Os resultados foram apresentados como mínimo, mediana e máximo.
Considerando-se a estabilidade do modelo mecânico e sua variabilidade mínima, quase
desprezível, optou-se pela comparação nominal entre os valores obtidos sem a realização de
33
testes estatísticos comparativos (FERREIRA et al., 2009). Diferenças consideradas com
potencial de serem clinicamente relevantes foram destacadas.
34
4
RESULTADOS
A figura 6 apresenta os valores de volume corrente e da pressão transpulmonar no
final da inspiração (PTP insp), no modo VCV, durante as cinco condições experimentais, nos
cinco ventiladores utilizados. Tanto o VC quanto a PTP insp se mantiveram estáveis (sem
variabilidade) quando simulada a condição de bloqueio neuromuscular (Pmus= 0). O mesmo
fenômeno foi observado quando o modelo se encontrava sincrônico com o ventilador (f
programada de 15 rpm); tanto com esforço muscular apenas inspiratório (Pmus -5 cmH2O)
quanto com esforço muscular inspiratório e expiratório (Pmus -5/+5 cmH2O) não houve
variabilidade da PTP insp nem do VC, no qual os valores se mantiveram abaixo ou próximo
de 6ml/kg, com exceção do ventilador Savina 300 com o sistema AF ativado, onde o VC
ultrapassou os 6ml/kg mesmo na condição de bloqueio neuromuscular. Embora os valores de
PTP insp e VC tenham permanecido estáveis e sem variabilidade nas condições de sincronia
como nos demais ventiladores, o ventilador Savina com sistema AF ativado, ofertou VC
maior e gerou maiores PTP insp em todas as condições experimentais.
Nas condições em que o modelo se encontrava assincrônico (f programada de
25rpm), tanto para a Pmus -5 cmH2O quanto para Pmus -5/+5 cmH2O, houve variação da PTP
insp e do VC, sendo extrapolado o limite ajustado de 6ml/kg em alguns ventiladores,
especialmente na condição de Pmus -5/+5 cmH2O. Ressalta-se que a PTP insp e o VC
seguiram mesmo padrão de variabilidade nas cinco condições experimentais estudadas.
Porém, observa-se que os valores de PTP insp se mantiveram próximos ou acima do valor
considerado pela literatura como fisiológico de < 25 cmH2O (TALMOR et al., 2008) em todas
as condições experimentais, enquanto que o VC só esteve acima de 6ml/kg nas situações de
assincronia, com exceção de alguns ventiladores.
35
A figura 7 mostra os valores de pressão alveolar no final da inspiração e driving
pressure na modalidade VCV. A pressão alveolar no final da inspiração manteve valores
semelhantes nas condições de bloqueio neuromuscular e com Pmus – 5 cmH2O quando houve
sincronia, porém observa-se uma variabilidade, com valores inferiores de pressão alveolar no
final da inspiração na condição de assincronia com a mesma Pmus. Observa-se ainda,
elevação da pressão alveolar no final da inspiração quando ajustado Pmus – 5/+5 cmH2O
tanto na condição sincrônica quanto assincrônica ultrapassando o valor considerado de
segurança pela literatura de 30 cmH2O. A driving pressure apresentou mesmo comportamento
da pressão alveolar no final da inspiração em todas as condições experimentais, porém os
valores ultrapassaram o limite de segurança (15 cmH2O) principalmente nas condições Pmus
– 5 cmH2O quando assincrônico e Pmus – 5/+5 cmH2O, tanto sincrônico quanto assincrônico.
Vale destacar que os valores de mediana da driving pressure e de pressão alveolar ao final da
inspiração foram mais elevados nas condições com sincronia do que com assincronia,
principalmente na condição de esforço muscular inspiratório e expiratório.
9
Volume Corrente (mL/Kg)
8
7
6
5
4
3
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5/+5
Pressão transpulmonar
final da(mL/Kg)
inspiração (cmH2O)
Volume Corrente
VCV
9
8
32
30
7 28
6 26
5 24
4 22
3 20
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 7
Col 8
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 15
Col 16
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
Bloqueado
Sincrônico
Sincrônico Assincrônico
Assincrônico
SAVINA
AF
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico Sincrônico Assincrônico
Col 23
Pmus -5/+5
Pmus -5
Col 24
Pmus -5/+5
Pmus -5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 31
Col 32
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 7
Col 8
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 15
Col 16
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 23
Col 24
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 31
Col 32
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Figura 6: Volume corrente (esquerda) e Pressão transpulmonar no final da inspiração (direita) nas cinco
condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade VCV. Valores apresentados em
mínimo, mediana e máximo.
36
35
25
25
20
9
8
20
15
10
Volume Corrente (mL/Kg)
30
Driving Pressure (cmH2O)
Pressão alveolar final da inspiração (cmH2O)
VCV
7
6
5
4
15
5
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5/+5
3
Bloqueado Sincrônico Assincrônico
Assincrônico
Sincrônico
Assincrônico
Bloqueado
Sincrônico Assincrônico Sincrônico
Pmus -5
Pmus -5
Pmus -5/+5
Pmus -5/+5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 7
Col 8
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 15
Col 16
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 23
Col 24
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 31
Col 32
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Figura 7: Pressão alveolar no final da inspiração (esquerda) e Driving pressure no final da inspiração (direita)
nas cinco condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade VCV. Valores
apresentados em mínimo, mediana e máximo.
A figura 8 ilustra os valores de PEEP e pressão transpulmonar no final da
expiração na modalidade VCV. A PEEP se manteve com valores próximos ao ajustado (10
cmH2O) em todas as condições, com exceção das condições de assincronia, observando-se
tanto um aumento da PEEP total (PEEP + auto-PEEP), quanto sua redução abaixo do
programado (despressurização) quando Pmus – 5/+5 cmH2O. Apenas o ventilador Savina
300, no modo VCV-AF, não apresentou queda dos valores de PEEP abaixo do valor
programado (despressurização) nas condições de assincronia. A pressão transpulmonar no
final da expiração apresentou comportamento semelhante ao da PEEP em todas as condições
experimentais estudadas.
37
VCV
Pressão transpulmonar final da expiração (cmH2O)
20
14
18
9
13
8
Volume Corrente (mL/Kg)
PEEP (cmH2O)
16
12
14
7
11
12
6
10
10
8
6
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Sincrônico
Pmus -5
Assincrônico
Pmus -5/+5
5
9
8
4
7 3
Bloqueado Sincrônico Assincrônico
Sincrônico Assincrônico
Bloqueado
Sincrônico Assincrônico Sincrônico Assincrônico
Pmus -5
Pmus -5
Pmus -5/+5
Pmus -5/+5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 7
Col 8
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 15
Col 16
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 23
Col 24
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Col 31
Col 32
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
SAVINA AF
Figura 8: PEEP no final da inspiração (direita) e Pressão transpulmonar no final da expiração (esquerda) nas
cinco condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade VCV. Valores apresentados em
mínimo, mediana e máximo.
A figura 9 apresenta os valores de volume corrente e da pressão transpulmonar no
final da inspiração (PTP insp), no modo PCV, durante as cinco condições experimentais, nos
cinco ventiladores utilizados. Assim como no modo VCV, o VC e a PTP insp se mantiveram
sem variabilidade quando simuladas as condições de bloqueio neuromuscular e com sincronia
(f programada de 15). Nas condições de assincronia houve variabilidade da PTP insp e do
VC, especialmente quando Pmus -5/+5 cmH2O, onde os valores mínimos de VC
ultrapassaram o limite de 6ml/kg, e dessa forma tanto VC quanto PTP insp obtiveram valores
mais elevados no modo PCV.
38
Volume Corrente (ml/kg)
8
7
6
5
4
3
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Sincrônico
Assincrônico
30
28
26
24
22
20
Pressão transpulmonar final da expiração (cmH2O)
9
Pressão transpulmonar no final da inspiração (cmH2O)
PCV
14
12
10
8
6
Bloqueado
Bloqueado
Sincrônico
Sincrônico
Assincrônico
Assincrônico
Pmus -5
Pmus -5
Pmus -5/+5
Pmus -5
Sincrônico
Sincrônico
Assincrônico
Assincrônico
Pmus -5/+5
Pmus -5/+5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
Col 6
Col 7
Col 8
Col 9
Col 10
Col 11
SAVINA
Col 13
Col 14
Col 15
Col 16
Col 17
Col 18
SAVINA
Col 20
Col 21
Col 22
Col 23
Col 24
Col 25
SAVINA
Col 27
Col 28
Col 29
Col 30
Col 31
Col 32
Col 33
Figura 9: Volume corrente (esquerda) e Pressão transpulmonar no final da inspiração (direita) nas cinco
condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade PCV. Valores apresentados em
mínimo, mediana e máximo.
A figura 10 mostra os valores de pressão alveolar no final da inspiração e driving
pressure na modalidade PCV. Assim como no modo VCV, também foi observada
variabilidade dos valores pressão alveolar no final da inspiração e da driving pressure nas
condições assincrônicas, estando os valores de pressão alveolar acima de 30 cmH2O quando
Pmus – 5/+5 cmH2O, tanto na condição sincrônica quanto assincrônica e os valores de driving
pressure acima de 15 cmH2O em todas as condições, especialmente quando Pmus – 5/+5
cmH2O. Observou-se que também no modo PCV os valores de mediana da driving pressure e
de pressão alveolar ao final da inspiração foram mais elevados nas condições com sincronia
do que com assincronia, principalmente na condição de esforço muscular inspiratório e
expiratório.
39
30
25
20
20
15
10
5
15
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Sincrônico
Assincrônico
Pressão transpulmonar final da expiração (cmH2O)
25
35
Driving Pressure (cmH2O)
Pressão alveolar no final da inspiração (cmH2O)
PCV
14
12
10
8
6
Bloqueado
Bloqueado
Sincrônico Assincrônico Sincrônico Assincrônico
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5
Pmus -5
Pmus -5/+5
Pmus -5
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5/+5
Pmus -5/+5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
Col 6
Col 7
Col 8
Col 9
Col 10
Col 11
SAVINA
Col 13
Col 14
Col 15
Col 16
Col 17
Col 18
SAVINA
Col 20
Col 21
Col 22
Col 23
Col 24
Col 25
SAVINA
Col 27
Col 28
Col 29
Col 30
Col 31
Col 32
Col 33
Figura 10: Pressão alveolar no final da inspiração (esquerda) e Driving pressure no final da inspiração
(direita) nas cinco condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade PCV. Valores
apresentados em mínimo, mediana e máximo.
A figura 11 ilustra os valores de PEEP e pressão transpulmonar no final da
expiração na modalidade PCV, que assim como em VCV, apresentaram comportamento
semelhante com a PEEP, se mantendo próximo ao valor ajustado de 10 cmH2O, com exceção
das condições com assincronia onde houve variabilidade dos valores, observando-se tanto
aumento da PEEP efetiva (auto-PEEP) quanto sua redução abaixo do programado
(despressurização), principalmente quando ajustado Pmus – 5/+5 cmH2O.
40
PCV
Pressão transpulmonar final da expiração (cmH2O)
20
18
PEEP (cmH2O)
16
14
12
10
8
6
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Sincrônico
Assincrônico
14
12
10
8
6
Bloqueado
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5
Pmus -5
Sincrônico
Assincrônico
Pmus -5/+5
Pmus -5/+5
SERVO I
ESPRIT
DIXTAL
PB 840
SAVINA
Col 6
Col 7
Col 8
Col 9
Col 10
Col 11
SAVINA
Col 13
Col 14
Col 15
Col 16
Col 17
Col 18
SAVINA
Col 20
Col 21
Col 22
Col 23
Col 24
Col 25
SAVINA
Col 27
Col 28
Col 29
Col 30
Col 31
Col 32
Col 33
Figura 11: Pressão transpulmonar no final da expiração (esquerda) e PEEP no final da inspiração (direita)
nas cinco condições experimentais, nos cinco ventiladores estudados na modalidade PCV. Valores
apresentados em mínimo, mediana e máximo.
A figura 12 ilustra as curvas representativas (de apenas um dos cinco
ventiladores) que foram reproduzidas na simulação durante as cinco condições experimentais
estudadas, nos modos VCV, VCV-AF e PCV respectivamente. Na figura pode-se observar o
comportamento variável do VC e da pressão alveolar nas condições de assincronia tanto com
Pmus -5 cmH2O quanto com Pmus -5/+5 cmH2O , destacando o impacto do efeito Pmus
(respiração espontânea) nas situações de assincronia. Observa-se no quadrante C a ocorrência
de esforço negativo no meio ou final de alguns ciclos respiratórios causando queda da pressão
alveolar e o mesmo efeito se repetindo no quadrante E, além do esforço positivo gerando
aumento da pressão alveolar no meio ou no final do ciclo e causando variações do VC em
ambas as situações, o que impacta de forma direta na pressão transpulmonar tanto no final da
inspiração quanto no final da expiração. Observa-se ainda que no modo VCV com o sistema
AutoFlow® ativado, o VC e a pressão alveolar atingiram valores maiores em todas as
condições experimentais quando comparado com o modo VCV convencional ou mesmo com
41
o modo PCV (Observar escalas das curvas representativas). O pico de fluxo inspiratório dos
cinco ventiladores durante as cinco condições experimentais está descrito nas tabelas 2, 3, 4 e
5 representadas no APÊNDICE A. Curvas representativas do fluxo inspiratório e expiratório e
de apenas um dos cinco ventiladores estão ilustradas no APÊNDICE B.
VCV
VCV - AF
PCV
A
A
A
B
B
B
C
C
D
D
E
E
C
D
E
Figura 12: Curvas representativas do ventilador Savina 300, nas cinco condições experimentais nos
modos VCV (esquerda), VCV-AF (central) e PCV (direita). Curva de cor branca representando VC; cor
laranja a pressão alveolar e cor azul a Pmus. Condição A: bloqueado Pmus 0; B: Pmus -5 cmH2O (f 15)
- sincrônico; C: Pmus -5 cmH2O (f 25) - assincrônico; D: Pmus -5/+5 cmH2O (f 15) – sincrônico; E:
Pmus -5/+5 cmH2O (f 25) – assincrônico.
42
A figura 13 ilustra as curvas da pressão transpulmonar de ciclos representativos
(de apenas um dos cinco ventiladores), nas cinco condições experimentais em ambos os
modos (VCV à esquerda e PCV à direita), onde se pode observar de forma clara a
variabilidade e instabilidade da PTP quando o modelo encontrava-se em assincronia com o
ventilador (situações C e E). Abaixo de cada curva está destacado o valor médio da pressão
transpulmonar medido para a faixa de tempo representada, evidenciando maiores valores de
pressão transpulmonar nas situações de assincronia, sendo cerca de 1 a 2 cmH2O mais
elevados no modo PCV que no modo VCV.
43
A
A
Valor médio: 13,1
Valor médio: 13,8
B
B
Valor médio:15,2
Valor médio: 14,5
C
Valor médio: 16,1
C
Valor médio:17,0
D
Valor médio: 13,9
D
Valor médio: 14,9
E
Valor médio: 15,5
E
Valor médio: 16,3
Figura 13: Curvas da pressão transpulmonar de ciclos representativos com os respectivos
valores médios. VCV (esquerda), PCV (direita). Condição A: bloqueado Pmus 0; B: Pmus 5 cmH2O (f 15) - sincrônico; C: Pmus -5 cmH2O (f 25) - assincrônico; D: Pmus -5/+5
cmH2O (f 15) – sincrônico; E: Pmus -5/+5 cmH2O (f 25) – assincrônico.
44
5 DISCUSSÃO
Diante da complexidade de se estudar o impacto da assincronia pacienteventilador em pacientes criticamente doentes com SARA, o presente estudo utilizou um
modelo de bancada experimental, que agregou variações de modos ventilatórios, frequência
respiratória do ventilador e padrões de esforço muscular respiratório que permitiu simular
situações de assincronia e estudar seu impacto na mecânica respiratória de um pulmão com
SARA. Tendo em vista as dificuldades de se realizar estudos à beira do leito, o simulador de
pulmão, ASL 5000®, permite executá-los com uma simulação bastante realista, apresentando
boa reprodutibilidade e confiabilidade, com risco zero para os pacientes.
Os principais achados desse estudo foram: a frequência respiratória do ventilador
pulmonar ajustada acima da frequência respiratória do paciente gera assincronia paciente
ventilador causando grandes variações de VC e pressões pulmonares o que pode intensificar o
stress e strain pulmonares. O esforço muscular inspiratório e expiratório intensifica esse
fenômeno. As variações do VC refletem-se de forma direta na pressão transpulmonar no final
da inspiração. A driving pressure reflete a pressão transpulmonar de forma mais fidedigna do
que a pressão alveolar no final da inspiração. O sistema AutoFlow® gerou maiores volumes
correntes e pressões pulmonares diante das situações estudadas.
O ajuste da frequência respiratória é um parâmetro fundamental no manuseio da
ventilação mecânica (VM), especialmente nos pacientes que desenvolvem SARA. Na prática
clínica, a frequência ventilatória do ventilador muitas vezes precisa atender a demanda do
paciente, levando em consideração que na maioria dos ventiladores, nas modalidades
assistidas, a relação I:E é dependente da frequência respiratória e o tempo inspiratório é fixo,
fazendo com que o paciente eleve a frequência respiratória para suprir sua demanda. De
acordo com a opinião de especialistas a maioria dos pacientes com insuficiência respiratória
45
exigirá uma frequência entre 20 e 30 ciclos / min de acordo com a sua necessidade (BIEHL et
al., 2013). Porém, estudos em animais têm mostrado que altas frequências respiratórias podem
intensificar a VILI e que os pulmões ventilados em frequências respiratórias baixas
produziram menos edema e hemorragia perivascular do que aqueles ventilados em
frequências mais elevadas (HARTMANN et al., 2012). Os resultados do presente estudo
corroboram com esses achados, uma vez que o ajuste da frequência respiratória do ventilador
acima da frequência respiratória do paciente gerou assincronia paciente ventilador e variações
do volume corrente e pressões pulmonares incluindo valores acima dos limites considerados
seguros para a estratégia ventilatória protetora, o que pode favorecer o stress e strain
pulmonares. E ainda que se deva levar em consideração que o estudo trata-se de um modelo
mecânico no qual a frequência respiratória do paciente é fixa e não varia de acordo com suas
necessidades metabólicas, Richard et al (2013) compararam experimentos de bancada com
um estudo in vivo e mostrou que tanto em modelo mecânico quanto em pacientes o VC e sua
variabilidade pareciam ser influenciadas pela relação entre a frequência respiratória do
paciente e o ajuste da frequência respiratória do ventilador, que quanto maior fosse ajustada,
menor a possibilidade de ciclos respiratórios sincrônicos.
De acordo com Papazian e colaboradores (2010), permitir que pacientes em
ventilação mecânica com SARA respirem espontaneamente pode ter benefícios fisiológicos
como a prevenção da disfunção diafragmática induzida pelo ventilador. A respiração
espontânea reduz um padrão ventilatório monótono e pode favorecer o recrutamento do
pulmão, pode permitir a redução na dosagem de sedação e acelerar o desmame da ventilação
mecânica. Por outro lado, os esforços inspiratórios espontâneos podem levar a altos VC, altas
pressões transpulmonares e excesso de trabalho respiratório, de forma que o bloqueio
neuromuscular torna-se necessário para evitar assincronia paciente ventilador e facilitar a
estratégia de ventilação protetora (ROSE; HAWKINS, 2008). Biehl e colaboradores (2013)
46
enfatizam que a assincronia paciente-ventilador, muitas vezes limita o uso de baixos VC nos
pacientes com SARA e que os ajustes dos parâmetros ventilatórios e o uso de sedativos são
apenas modestamente eficazes na limitação da assincronia, muitas vezes necessitando do uso
de bloqueio neuromuscular. O presente estudo mostrou que no modelo mecânico, a condição
experimental que simulou bloqueio neuromuscular e as condições com esforço muscular
inspiratório e ainda, esforço muscular inspiratório/expiratório apresentaram efeitos
semelhantes sobre o VC e a pressão transpulmonar no final da inspiração, quando o modelo se
encontrava sincrônico com o ventilador (f 15rpm), sendo encontrados padrões diferentes de
variabilidade no VC e nas pressões pulmonares apenas nas condições em que o esforço
muscular estava associado à assincronia paciente ventilador (f 25rpm). Desta forma, é
razoável consderar que não necessariamente a presença do esforço muscular respiratório, ou
seja, da respiração espontânea seja o principal agravante dos mecanismos geradores da VILI
(volutrauma, barotrauma e atelectrauma). Por outro lado, o ajuste inadequado do ventilador,
sobretudo da frequência respiratória, ao gerar assincronias, este sim seria um fator associado a
potencializar os riscos de desenvolvimento de VILI. Esses dados corroboram com o estudo de
Richard et al (2013) que mostra que a presença de respiração espontânea tem efeitos
diferentes sobre a variabilidade do VC entre os diferentes modos ventilatórios e que este
efeito é fortemente dependente do nível de sincronia paciente- ventilador.
Segundo Gattinoni e colaboradores (2012) a pressão transpulmonar é considerada
como equivalente clínico de stress, enquanto o strain se associa com a variação de volume
corrente. No presente estudo observou-se uma semelhança dos padrões de variabilidade do
VC e da pressão transpulmonar no final da inspiração durante todas as condições
experimentais em ambos os modos. Nas condições de assincronia, especialmente quando
ajustado Pmus -5/+5 cmH2O, verificou-se uma variabilidade dos valores tanto do VC quanto
da PTP insp. A redução dos valores de PTP insp pode ser justificada pela queda da pressão
47
alveolar causada pelo esforço inspiratório no meio do ciclo respiratório o que pode gerar
atelectrauma. Os valores mais altos de PTP insp e VC, podem ser justificados pela presença
de auto-PEEP o que pode gerar volutrauma, fenômeno que sugere a ocorrência de stress e
strain pulmonar. Observou-se ainda que embora o VC e a PTP insp tenham apresentado
padrões semelhantes de variabilidade, a PTP insp se manteve próximos ou acima do valor
considerado pela literatura como fisiológico de < 25 cmH2O em todas as condições
experimentais, enquanto que o VC só esteve acima de 6ml/kg nas situações de assincronia,
com exceção de alguns ventiladores, sugerindo que o stress pulmonar pode ocorrer sem
necessariamente corresponder ao mesmo nível de strain pulmonar.
Briel e colaboradores (2010) afirmam que a redução do atelectrauma está ligada
com à otimização dos valores de PEEP. O nível de PEEP adequada, no entanto, continua a ser
um assunto de controvérsias. Ensaios clínicos randomizados e multicêntricos bem como
estudos de meta-análises, não confirmaram que PEEP superior a 12 cm de H2O, reduz a
mortalidade de pacientes com SARA (MEADE et al., 2008; BROWER et al., 2004;
MERCAT et al., 2008). Porém, sabe-se que um volume pulmonar no final da expiração muito
baixo pode estar relacionado nomeadamente a abertura cíclica e colapso de unidades
alveolares instáveis. Neste contexto, os efeitos prejudiciais da ventilação podem ser aliviados
pela aplicação de PEEP para impedir o desrecrutamento cíclico dos alvéolos, mas não alto o
suficiente para levar a sua inflação excessiva. No presente estudo os níveis de PEEP se
mantiveram próximos aos valores ajustados de 10 cmH2O em ambos os modos, com exceção
das condições em que houve assincronia, onde os valores de PEEP atingiram valores
superiores ao ajustado quando Pmus -5 cmH2O, sugerindo hiperinsuflação devido a presença
de auto PEEP; e valores inferiores ao ajustado quando Pmus -5/+5 cmH2O, sugerindo
despressurização do sistema.
48
A pressão de platô nas vias aéreas ou pressão alveolar não pode e nem deve ser
considerado um substituto do stress pulmonar, pois estudos mostram valores similares de
stress para volumes correntes completamente diferentes (MATOS et al., 2012; TALMOR et
al., 2008). No presente estudo, pôde-se observar que os valores de pressão alveolar no final da
inspiração, até recentemente nomeado na literatura como preditor de lesão pulmonar quando
acima de 30 cmH2O, só se elevou a esse limite quando ajustado Pmus -5/+5 cmH2O, tanto em
condição de sincronia quanto em assincronia, enquanto que a pressão transpulmonar no final
da inspiração esteve acima do limite considerado fisiológico (< 25 cmH2O) nas demais
condições além das citadas, especialmente no modo PCV. De forma que as condições em que
a pressão transpulmonar ultrapassou o valor de 25 cmH2O foi melhor refletida pela driving
pressure, que variou semelhantemente para valores considerados pela literatura como indutor
de VILI (> 15 cmH2O) em ambos os modos, o que sugere que este parâmetro seja mais
fidedigno para ser utilizado quando se objetiva prevenir as lesões induzidas pela ventilação
mecânica na ausência da pressão esofágica para predizer a pressão transpulmonar. Em estudo
realizado por Talmor et al (2008) em paciente com SARA com a pressão esofágica
monitorada, a pressão transpulmonar no final da inspiração foi mantida em valores
considerados fisiológicos mesmo com pressões de platô acima de 30 cmH2O e PEEP em torno
de 18 cmH2O, valores que mantinham a driving pressure em torno de 12 cmH2O, o que
sugere mais uma vez que a driving pressure seja um parâmetro mais seguro quando se deseja
monitorar a pressão transpulmonar inspiratória na ausência da pressão esofágica.
De acordo com Lasocki (2010), o sistema AutoFlow® é baseado no princípio
atraente:de garantir o VC ajustado, mantendo as vantagens da ventilação por pressão
controlada. Apesar desta potencial vantagem, avaliações clínicas não têm sido realizada e a
eficácia clínica em comparação com o modo VCV convencional não foi formalmente
demonstrada. No presente estudo, a utilização do sistema AutoFlow® não demonstrou
49
vantagens em relação a assincronia paciente ventilador se comparado aos modos VCV
convencional e PCV. Nas situações de assincronia, o modo VCV-AF ofertou maiores
volumes correntes gerando maiores pressões pulmonares o que pode potencialmente agravar o
stress e strain pulmonares. A maior oferta de VC pode ser justificada devido ao fluxo
inspiratório gerado em todas as condições experimentais no modo VCV-AF ter sido
relativamente maior em comparação com os demais modos ventilatórios (APÊNDICES A e
B).
Este estudo apresenta algumas limitações. Foi utilizado um modelo mecânico de
sistema respiratório e os resultados precisam ser confirmados em pacientes.
Porém, o
presente estudo corrobora com alguns estudos encontrados na literatura que citam a
assincronia paciente-ventilador como um limitador do uso de baixos VC nos pacientes com
SARA, o que prejudica a eficácia da estratégia protetora podendo gerar VILI (RICHARD et
al., 2013). Outras limitações do estudo são: o modelo apresentava Pmus inspiratória e
expiratória fixa, bem como a frequência respiratória, o que nos impediu de avaliar a resposta
fisiológica do paciente às suas demandas metabólicas. A complacência dos circuitos dos
ventiladores não foi medida, o que pode justificar a diferença de VC entre os mesmos.
As implicações clínicas desse estudo são; a de reforçar o impacto da assincronia
paciente ventilador sobre as pressões pulmonares em pacientes com SARA; destacar a
importância do ajuste da frequência respiratória do ventilador mecânico, que muitas vezes é
negligenciado na prática clínica, gerando a assincronia paciente ventilador; ressaltar a
vantagem de se utilizar a driving pressure como parâmetro para predizer stress e strain
pulmonares na ausência da pressão esofágica; e ainda ressaltar o cuidado com a escolha do
modo ventilatório a ser utilizado e o manejo do mesmo.
50
6
CONCLUSÕES
A assincronia paciente-ventilador levou a valores mais elevados de volumes
correntes do que os programados, resultando em pressões transpulmonares maiores. Este
efeito foi particularmente maior com a presença de esforço muscular nas duas fases do ciclo
respiratório, inspiração e expiração.
O ajuste da frequência respiratória do ventilador mecânico nos modos
assistido/controlado acima da frequência espontânea do paciente que apresenta esforço
muscular gera assincronia paciente-ventilador, gerando maiores valores de volume corrente, e
de pressões de distensão pulmonar, aumentando o stress e o strain pulmonares.
Os modos ventilatórios VCV, VCV com sistema AutoFlow® e PCV apresentaram
comportamento semelhante de ventilação, embora o VC e as pressões pulmonares tenham
sido discretamente mais elevados no modo PCV e no modo VCV com o sistema AutoFlow®,
sugerindo que estes modos requerem maior cuidado em relação ao seu manejo para
instituição de ventilação mecânica protetora com regulação de baixos volumes correntes e
menores pressões de distensão pulmonar.
51
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57
APÊNDICE A
Tabela 2: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores Servo I, Esprit e Dixtal 3012 no modo
VCV nas cinco condições experimentais.
VCV
Condição
Experimental
Bloqueado
f zero
f 15
Pmus -5
f 25
f 15
Pmus -5/+5
f 25
Pico de fluxo Inspiratório (L/min)
Servo I
Esprit
Dixtal 3012
mínimo/mediana /máximo
mínimo/mediana /máximo
mínimo/mediana /máximo
37 - 37 - 37
30 - 30 - 30
30 - 30 - 30
40 - 40 - 40
31 - 31 - 31
30 - 30 - 30
36 - 37 - 37
30 - 30 - 31
30 - 30 - 32
39 - 39 - 39
32 - 32 - 32
30 - 30 - 30
37 - 37 - 39
31 - 31 - 32
29 - 30 - 31
Tabela 3: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores PB 840 e Savina 300 no modo VCV nas
cinco condições experimentais.
VCV
Pico de fluxo Inspiratório (L/min)
PB 840
Savina 300
Savina 300 -AF
Condição
mínimo/mediana /máximo
mínimo/mediana /máximo
mínimo/mediana /máximo
Experimental
Bloqueado
f zero
53 - 53 - 53
43 - 43 - 43
53 - 53 - 53
f 15
34 - 34 - 34
38 - 38 - 38
41 - 41 - 41
Pmus -5
f 25
32 - 33 - 34
37 - 41 - 50
49 - 51 - 60
f 15
35 - 35 - 35
36 - 36 - 36
42 - 42 - 42
Pmus -5/+5
f 25
33 - 33 - 34
31 - 43 - 53
35 - 50 - 61
58
Tabela 4: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores Servo I, Esprit e Dixtal 3012 no modo
PCV nas cinco condições experimentais.
PCV
Pico de fluxo Inspiratório (L/min)
Servo I
Esprit
Dixtal 3012
Condição
mínimo/mediana /máximo mínimo/mediana /máximo mínimo/mediana /máximo
experimental
Bloqueado
f zero
52 - 52 - 52
47 - 47 - 47
57 - 57 - 57
f 15
64 - 64 - 64
61 - 61 - 61
68 - 68 - 68
Pmus -5
f 25
52 - 52 - 62
41 - 46 - 59
52 - 55 - 65
f 15
64 - 64 - 64
66 - 66 - 66
69 - 69 - 69
Pmus -5/+5
f 25
52 - 56 - 62
41 - 52 - 63
57 - 58 - 59
Tabela 5: Pico de fluxo inspiratório (L/min) nos ventiladores PB 840 e Savina 300
no modo PCV nas cinco condições experimentais.
PCV
Pico de fluxo Inspiratório (L/min)
PB 840
Savina 300
Condição
mínimo/mediana /máximo mínimo/mediana /máximo
experimental
Bloqueado
f zero
41 - 41 - 41
46 - 46 - 46
f 15
51 - 51 - 51
40 - 40 - 40
Pmus -5
f 25
39 - 39 - 47
34 - 42 - 50
f 15
54 - 54 - 54
41 - 41 - 41
Pmus -5/+5
f 25
44 - 46 - 51
34 - 44 - 50
59
APÊNDICE B
VCV
VCV - AF
PCV
A
A
A
B
B
B
C
C
C
D
D
D
E
E
E
Figura 14: Curvas representativas do ventilador Savina 300, nas cinco condições experimentais nos
modos VCV (esquerda), VCV-AF (central) e PCV (direita). Curva de cor laranja representando o
fluxo inspiratório e expiratório e curva de cor amarela representando a Pmus. Condição A:
bloqueado Pmus 0; B: Pmus -5 cmH2O (f 15) - sincrônico; C: Pmus -5 cmH2O (f 25) - assincrônico;
D: Pmus -5/+5 cmH2O (f 15) – sincrônico; E: Pmus -5/+5 cmH2O (f 25) – assincrônico.