Carlota Minderico Maçaneiro
Licenciada em Ciências de Engenharia Eletrotécnica e de
Computadores
Projeto de um alternador síncrono em
disco para um gerador com energia das
ondas
Dissertação para obtenção do Grau de Mestre em
Engenharia Eletrotécnica e Computadores
Orientador: Professor Doutor Mário Fernando Ventim Neves
FCT-UNL
Coorientador: Professor Doutor João Miguel Murta Pina
FCT-UNL
Júri:
Presidente: Prof. Doutora Anabela Gonçalves Pronto
Arguente: Prof. Doutor Manuel Guerreiro das Neves
Vogal: Prof. Doutor Mário Ventim Neves
Maio 2014
Projeto de um alternador síncrono em disco para um gerador com energia das
ondas
Copyright @ Carlota Minderico Maçaneiro, Faculdade de Ciências e Tecnologia,
Universidade Nova de Lisboa
A Faculdade de Ciências e Tecnologia e a Universidade Nova de Lisboa têm o direito,
perpétuo e sem limites geográficos, de arquivar e publicar esta dissertação através de
exemplares impressos reproduzidos em papel ou de forma digital, ou por qualquer outro
meio conhecido ou que venha a ser inventado, e de a divulgar através de repositórios
científicos e de admitir a sua cópia e distribuição com objetivos educacionais ou de
investigação, não comerciais, desde que seja dado crédito ao autor e editor.
i
ii
Agradecimentos
O apoio oferecido ao longo de todo este trabalho foi fundamental para a realização do
mesmo. São expressos aqui os meus sinceros agradecimentos, tentando não esquecer
ninguém.
Ao Professor Doutor Mário Ventim Neves, meu orientador, que se mostrou sempre
disponível para transmitir a sua sabedoria e conselhos, acompanhando de perto todo o
projeto.
Ao Professor Doutor João Murta Pina, meu co-orientador, que se disponibilizou para
ajudar no que fosse preciso.
Ao Engenheiro José Lima, pela sua maravilhosa ajuda com o software utilizado.
A todos os meus colegas e amigos que estiveram do meu lado e acompanharam todo o
trabalho, nomeadamente, Filipa Matias, Rafaela Nunes, Flávio Páscoa, Gonçalo Amaro,
Bruno Rodrigues, Júlio Oliveira, João Santos, Hugo Viana e Joana Martelo.
Às minhas amigas, Rita Lains, Neuza Peso, Carla Costa, Raquel Lopes e Rafaela Canto, que
muitas das vezes sentiram a minha ausência e estiveram sempre presentes para uma
palavra amiga.
À Margarida Pires e ao Sérgio Sarabando, pela sua amizade e disponibilidade para ajudar
sempre que possível.
Agradeço especialmente a toda a minha família, em particular às minhas avós, que durante
todo o percurso académico estiveram do meu lado, tornando possível o sucesso do
mesmo.
Por último, um agradecimento da maior importância ao meu namorado, Ricardo Pires, por
toda a compreensão, paciência, amizade e amor oferecidos ao longo deste período.
A todos, um muito obrigado.
iii
iv
Resumo
A energia natural é cada vez mais relevante no contexto da produção de energia elétrica,
verificando-se uma grande necessidade de procurar respostas para a substituição de
combustíveis fósseis por recursos renováveis e mais económicos.
No contexto atual, é incontornável o recurso às potencialidades da tecnologia para facilitar
e promover o processo de conversão de energia. Assim, a presente dissertação procura ser
um contributo para o desenvolvimento de alternadores que executam essa conversão,
através do projeto de construção de uma máquina elétrica, que pode ser integrada num
sistema de geração de energia elétrica a partir da energia das ondas.
A geometria utilizada é o ponto fulcral para a eficiência do alternador, sendo o rotor deste
um disco giratório onde se podem encontrar magnetos permanentes que serão
responsáveis pela magnetização. É importante salientar que, dada a utilização de ímanes,
não existe a necessidade de alimentar o alternador, tendo este maior estabilidade e menor
custo.
Após a realização de diversas simulações, encontra-se o alternador que, de entre os
dimensionados, poderá ser a solução ótima, de acordo com a potência que o mesmo irá
fornecer. Em última análise, apresenta-se um orçamento para o referido alternador e a sua
viabilidade de construção.
Palavras-chave: Energias Alternativas, Conversão de Energia, Alternador Síncrono,
Magnetos Permanentes.
v
vi
Abstract
Natural resources are increasingly becoming more important in the field of electric energy
production. Solutions to allow the change from fossil fuels to a more reusable and
economic type in the energy production are required.
Technology can be used to facilitate and promote the energy conversion process. The
work presented in this thesis will then contribute to the research being made in the
development of alternators to obtain this energy conversion. This is achieved through a
project that aims to build an electrical machine to be used in an electric energy production
system using the sea waves.
The used geometry is the key point for the alternator efficiency, having a rotor formed by a
disc with magnets responsible for the magnetization. Due to the usage of magnets there is
no need to feed the alternator having bigger reliability and lower cost.
After several configurations simulations, a viable alternator ta complies with the needed
requirements is found. Finally, a budget for the alternator is presented and its
manufacturing viability assessed.
Keywords: Alternative Energies, Energy Conversion, Synchronous Alternator, Permanent
Magnets.
vii
viii
Índice
Introdução ...................................................................................................................................................... 1
1.1
Motivação e objetivo ........................................................................................................................ 1
1.2
Estrutura do documento ................................................................................................................ 2
Estado de arte ............................................................................................................................................... 5
Enquadramento teórico.......................................................................................................................... 13
3.1
Energia das ondas ........................................................................................................................... 13
3.2
Tipos de geradores ......................................................................................................................... 13
3.2.1
Máquina assíncrona .............................................................................................................. 13
3.2.2
Máquina síncrona .................................................................................................................. 14
3.2.3
Máquina síncrona de fluxo radial com magnetos permanentes ......................... 14
3.2.4
Máquina síncrona de fluxo axial com magnetos permanentes ........................... 14
3.3
Magnetos permanentes................................................................................................................. 15
Solução Proposta ....................................................................................................................................... 17
4.1
Descrição do problema ................................................................................................................. 17
4.2
Sistema elétrico ................................................................................................................................ 17
4.2.1
Circuito Elétrico ...................................................................................................................... 20
Dimensionamento..................................................................................................................................... 23
5.1
Alternador síncrono em disco com 12 polos com base retangular ............................ 23
5.2
Alternador síncrono em disco com 12 polos com base trapezoidal ........................... 25
5.3
Alternador síncrono em disco com 14 polos com base retangular ............................ 27
5.4
Alternador síncrono em disco com 14 polos com base trapezoidal ........................... 29
5.5
Alternador síncrono em disco com 16 polos com base retangular ............................ 32
5.6
Alternador síncrono em disco com 16 polos com base trapezoidal ........................... 34
Simulação e análise de resultados...................................................................................................... 37
6.1
Regime monofásico......................................................................................................................... 37
6.1.1
Alternador síncrono em disco com 12 polos com base retangular ................... 37
6.1.2
Alternador síncrono em disco com 12 polos com base trapezoidal ................. 44
ix
6.1.3
Alternador síncrono em disco com 14 polos com base trapezoidal ................. 50
6.1.4
Alternador síncrono em disco com 16 polos com base trapezoidal ................. 56
6.2
Análise espectral .............................................................................................................................. 62
6.3
Alteração do alternador de 12 polos com base trapezoidal .......................................... 64
6.3.1
Funcionamento em vazio.................................................................................................... 64
6.3.2
Funcionamento em carga resistiva pura ...................................................................... 66
6.3.3
Funcionamento em carga indutiva ................................................................................. 67
6.4
Regime trifásico................................................................................................................................ 69
Orçamento e Conclusões ........................................................................................................................ 71
7.1
Estimativa orçamental .................................................................................................................. 71
7.2
Conclusões .......................................................................................................................................... 72
Referências ............................................................................................................................................................ 75
x
Índice de Figuras
Figura 2. 1. (a) Disposição dos magnetos permanentes no rotor. (b) Disposição das bobinas
no estator. ................................................................................................................................................................ 6
Figura 2. 2. (a) Disposição dos enrolamentos do alternador. (b) Disposição dos magnetos
permanentes nos rotores. ................................................................................................................................. 7
Figura 2. 3. (a) Disposição dos magnetos no rotor. (b) Disposição das bobinas. ....................... 8
Figura 2. 4. Configuração do alternador descrito. ................................................................................... 9
Figura 2. 5. Configuração do gerador constituído por vários estatores e rotores. .................... 9
Figura 2. 6. Configuração do gerador constituído por um estator de dupla face e um rotor
duplo. ....................................................................................................................................................................... 10
Figura 2. 7. Configurações do rotor e do estator.................................................................................... 10
Figura 2. 8. (a) Non-Slotted-AFPMG. (b) Slotted-AFPMG. .................................................................. 11
Figura 4. 1. Estrutura do alternador em disco, com dois induzidos e um indutor com
magnetos permanentes (Desenho obtido através de um software de elementos finitos). .. 18
Figura 4. 2. Rolo de chapa de chapa de ferro, do qual são constituídos os semi-induzidos.
[26] ........................................................................................................................................................................... 19
Figura 4. 3. Disposição dos magnetos permanentes no disco. ......................................................... 19
Figura 6. 1. Ilustração do alternador de 12 polos com formato retangular. .............................. 38
Figura 6. 2. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em vazio. .............................................................................................. 39
Figura 6. 3. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B. ............................................... 40
Figura 6. 4. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 14 Ω.
.................................................................................................................................................................................... 41
Figura 6. 5. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em carga puramente resistiva de 14 Ω. .................................. 41
Figura 6. 6. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga puramente resistiva de 14 Ω. .................................................................... 42
Figura 6. 7. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 14 Ω ˪41°. .......... 42
Figura 6. 8. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em carga indutiva de 14 Ω ˪41°. ................................................. 43
Figura 6. 9. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga indutiva de 14 Ω ˪41°. ................................................................................... 44
Figura 6. 10. Ilustração do alternador de 12 polos com formato trapezoidal. .......................... 45
xi
Figura 6. 11. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em vazio. .............................................................................................. 45
Figura 6. 12. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B. ............................................. 46
Figura 6. 13. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 22
Ω. ................................................................................................................................................................................ 47
Figura 6. 14. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga puramente resistiva de 22 Ω. .................................. 47
Figura 6. 15. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga puramente resistiva de 22 Ω. ..................................................................... 48
Figura 6. 16. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 22 Ω ˪41°......... 48
Figura 6. 17. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°. ................................................. 49
Figura 6. 18. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°. ................................................................................... 49
Figura 6. 19. Ilustração do alternador de 14 polos com formato trapezoidal. .......................... 51
Figura 6. 20. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o fucionamento em vazio. ................................................................................................. 51
Figura 6. 21. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B. ............................................. 52
Figura 6. 22. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 15
Ω. ................................................................................................................................................................................ 53
Figura 6. 23. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga puramente resistiva de 15 Ω. .................................. 53
Figura 6. 24. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga puramente resistiva de 15 Ω. ..................................................................... 54
Figura 6. 25. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 15 Ω ˪41°......... 54
Figura 6. 26. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga indutiva de 15 Ω ˪41°. ................................................. 55
Figura 6. 27. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga indutiva de 15 Ω ˪41°. ................................................................................... 55
Figura 6. 28. Ilustração do alternador de 16 polos com formato trapezoidal. .......................... 56
Figura 6. 29. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em vazio. .............................................................................................. 57
Figura 6. 30. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B. ............................................. 58
Figura 6. 31. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 10
Ω. ................................................................................................................................................................................ 58
xii
Figura 6. 32. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga puramente resisitiva de 10 Ω. ................................. 59
Figura 6. 33. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga puramente resistiva de 10 Ω. ..................................................................... 59
Figura 6. 34. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 10 Ω ˪41°......... 60
Figura 6. 35. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga indutiva de 10 Ω ˪41°. ................................................. 60
Figura 6. 36. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga indutiva de 10 Ω ˪41°. ................................................................................... 61
Figura 6. 37. Espectro de amplitude do fluxo ligado. ........................................................................... 62
Figura 6. 38. Espectro de amplitude da força eletromotriz induzida. ........................................... 63
Figura 6. 39. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Induzida, após o funcionamento em vazio, sendo alterado o entreferro. ................................... 65
Figura 6. 40. Densidade de fluxo obtida após a redução do entreferro........................................ 65
Figura 6. 41. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga puramente resisitiva de 22 Ω, sendo alterada a
dimensão do entreferro. .................................................................................................................................. 66
Figura 6. 42. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga puramente resistiva de 22 Ω, sendo alterada a dimensão do
entreferro. .............................................................................................................................................................. 67
Figura 6. 43. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz
Índuzida, após o funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°, sendo alterada a
dimensão do entreferro. .................................................................................................................................. 68
Figura 6. 44. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o
funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°, sendo alterada a dimensão do entreferro.
.................................................................................................................................................................................... 68
Figura 6. 45. Alternador de 12 polos com formato trapezoidal, com enrolamento trifásico.
.................................................................................................................................................................................... 69
Figura 6. 46. Esquema da disposição dos enrolamentos em 2D. [25] ........................................... 70
xiii
xiv
Índice de tabelas
Tabela 5. 1. Características dos 12 polos com formato retangular a utilizar ............................. 23
Tabela 5. 2. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 12 bobinas ........................ 24
Tabela 5. 3. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 24
Tabela 5. 4. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 24
Tabela 5. 5. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
.................................................................................................................................................................................... 25
Tabela 5. 6. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 12 polos com formato
retangular .............................................................................................................................................................. 25
Tabela 5. 7. Características dos 12 polos com formato trapezoidal a utilizar ........................... 25
Tabela 5. 8. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 26
Tabela 5. 9. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 26
Tabela 5. 10. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos
ensaios ..................................................................................................................................................................... 27
Tabela 5. 11. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 12 polos com formato
trapezoidal ............................................................................................................................................................. 27
Tabela 5. 12. Características dos 14 polos com formato retangular a utilizar .......................... 27
Tabela 5. 13. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 14 bobinas...................... 28
Tabela 5. 14. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 28
Tabela 5. 15. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 29
Tabela 5. 16. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos
ensaios ..................................................................................................................................................................... 29
Tabela 5. 17. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 14 polos com formato
retangular .............................................................................................................................................................. 29
Tabela 5. 18. Características dos 14 polos com formato trapezoidal a utilizar ........................ 30
Tabela 5. 19. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 30
xv
Tabela 5. 20. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 31
Tabela 5. 21. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos
ensaios ..................................................................................................................................................................... 31
Tabela 5. 22. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 14 polos com formato
trapezoidal ............................................................................................................................................................. 31
Tabela 5. 23. Características dos 16 polos com formato retangular a utilizar .......................... 32
Tabela 5. 24. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 16 bobinas...................... 32
Tabela 5. 25. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 33
Tabela 5. 26. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 33
Tabela 5. 27. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos
ensaios ..................................................................................................................................................................... 33
Tabela 5. 28. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 16 polos com formato
retangular .............................................................................................................................................................. 34
Tabela 5. 29. Características dos 16 polos com formato trapezoidal a utilizar ........................ 34
Tabela 5. 30. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar .......................................................................................................................................................... 35
Tabela 5. 31. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando
efetuados os ensaios em carga ...................................................................................................................... 35
Tabela 5. 32. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos
ensaios ..................................................................................................................................................................... 35
Tabela 5. 33. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 16 polos com formato
trapezoidal ............................................................................................................................................................. 36
Tabela 5. 34. Quadro síntese dos valores obtidos nos dimensionamentos ................................ 36
xvi
Simbologia
𝜇𝑟
Permeabilidade magnética relativa
Adimensional
𝐻
Intensidade de campo magnético
𝐴 ∙ 𝑚−1
𝐻𝑐
Campo magnético coercivo
𝐴 ∙ 𝑚−1
𝐵𝑟
Indução magnética remanescente
𝑇
𝐵
Densidade de fluxo magnético
𝑇
𝐵𝐻𝑚𝑎𝑥
Produto energético máximo
𝑇𝑐
Temperatura de Curie
𝐾
𝑆𝑚𝑎𝑔𝑛𝑒𝑡𝑜
Secção do magneto
𝑚2
𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
Fluxo por polo
𝑊𝑏
𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
Fluxo por bobina
𝑊𝑏
𝑓
Frequência de alternância magnética
𝐻𝑧
𝜔
Frequência angular
𝑝
Número de pares de polos
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Força eletromotriz máxima induzida por espira
𝑛𝑒
Número de espiras
𝑈𝑒𝑓
Tensão eficaz
𝑉
𝐼𝑒𝑓
Corrente eficaz
𝐴
𝐼𝑒𝑓𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Corrente eficaz por espira
𝐴
𝑆𝑢𝑡𝑖𝑙_𝑐𝑎𝑣𝑎
Secção útil da cava
𝑚2
𝑆𝑢𝑡𝑖𝑙_1𝑐𝑎𝑚𝑎𝑑𝑎
Secção útil para uma camada de condutores
𝑚2
𝑆𝑓𝑖𝑜
Secção do fio condutor
𝑚2
𝑈𝑀𝐴𝑋
Tensão máxima
𝑉
𝑘𝐽 ∙ 𝑚−3
𝑟𝑎𝑑 ∙ 𝑠 −1
Adimensional
𝑉
Adimensional
xvii
𝐼𝑀𝐴𝑋
Corrente máxima
𝑃
Potência ativa
𝑊
𝑆
Potência aparente
𝑉𝐴
𝑐𝑜𝑠 𝜑
Fator de potência
Adimensional
𝜑𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎
Ângulo de carga
°
𝑍𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎
Impedância de carga
Ω
𝑅
Resistência elétrica de carga
Ω
𝐿
Coeficiente de autoindução de carga
𝐻
𝐴
xviii
Introdução
No primeiro capítulo encontra-se descrito o enquadramento do projeto, como a motivação
para o desenvolver. De seguida são expostos os objetivos, que são tomados como ponto
central do desenvolvimento do alternador, por último a estrutura adotada ao longo do
documento.
1.1 Motivação e objetivo
“Todos os corpos e magnitudes naturais são capazes de locomoção, pois a natureza é o seu
princípio de movimento. Mas todo o movimento que acontece em um lugar, toda locomoção,
é ou reto ou circular ou uma combinação desses dois.” Caelo I [1]
Os meios naturais são cada vez mais procurados como base dos recursos energéticos, uma
vez que se tornam menos poluentes e mais económicos, comparados com os combustíveis
fósseis.
A energia é um recurso captado da natureza e pode ser utilizado de forma a rentabilizar o
desenvolvimento sustentável. Existe a necessidade de criar meios que conduzam a esse
aproveitamento elétrico.
O movimento vertical das ondas pode ser transformado em movimento circular através de
um sistema mecânico-elétrico. Este pode ser otimizado procedendo a algumas alterações
geométricas, as quais foram os motes para o desenvolvimento do projeto.
É de salientar o trabalho de pesquisa ao longo de toda a dissertação, uma vez que já
existem vários alternadores semelhantes no mercado que podem servir de base para a
seleção da geometria e das dimensões do projetado.
Existindo a necessidade de desenvolver um alternador que funcione a baixas rotações,
utiliza-se o formato de panqueca como base da sua geometria tendo este que possuir um
grande número de pares de polos no seu rotor.
Assim sendo o principal objetivo desta dissertação é verificar quais os parâmetros do
alternador que sendo otimizados influenciam de forma significativa a potência fornecida.
De forma a encontrar a solução ótima é necessário estudar o sistema elétrico alterando o
número e o formato dos polos do alternador, como também a espessura do entreferro que
se encontra entre o rotor e os semi-induzidos.
1
Como ideia inicial pensa-se que quantos mais polos o alternador possuir mais potência irá
fornecer, porque a frequência aumenta, mas contrariamente se verifica analiticamente que
este aumento não compensa o decréscimo dos valores de fluxo ligado causado pela
diminuição da área dos magnetos como também pela redução do número de espiras dos
enrolamentos.
Para obter uma melhor análise, utiliza-se um programa de elementos finitos para simular
vários casos de funcionamento do alternador, que conduz a valores de potência, força
eletromotriz e corrente, produzidos pelo mesmo.
Os resultados a adquirir com as simulações permitem que se faça uma comparação entre
várias geometrias e selecionar qual delas é a melhor solução para o problema proposto.
Inicialmente pensou-se também em projetar o alternador em regime trifásico para
encontrar valores mais próximos dos reais, mas este apenas se encontra dimensionado
teoricamente e não simulado devido a problemas de software, como descrito
posteriormente.
Para terminar o projeto do alternador, apresenta-se uma estimativa orçamental que, de
grosso modo, indica o custo da construção dos dois alternadores que podem constituir o
gerador de energia elétrica.
1.2 Estrutura do documento
Na continuação deste capítulo que introduz o conceito do documento, encontram-se
dispostos os seguintes:
A evolução das máquinas elétricas será descrita ao longo do segundo capítulo, dando
maior incidência aos alternadores desenvolvidos recentemente.
O capítulo 3, enquadramento teórico, tem como finalidade a contextualização do projeto.
Inicialmente é dada a conhecer a definição de energia das ondas e qual a sua utilização
para a produção de energia elétrica. Ao longo do capítulo são expostas algumas máquinas
elétricas, as mais comuns, e as diferenças entre elas. Por último, apresentam-se as
propriedades dos magnetos permanentes e o porquê da sua utilização no
desenvolvimento de alternadores.
No quarto capítulo encontra-se exposto o problema em questão, sendo dada a conhecer a
solução proposta, englobando assim o estudo do sistema elétrico do gerador.
2
Ao longo do capítulo 5, estão dispostos os dimensionamentos realizados a todos os
alternadores a estudar, que tiveram como base o sistema elétrico desenvolvido no capítulo
anterior.
O sexto capítulo fornece os resultados encontrados com as simulações realizadas no
software de elementos finitos, reunindo as curvas de corrente, força eletromotriz e
potência provenientes dos ensaios realizados em regime monofásico e trifásico.
No capítulo 7, observa-se uma estimativa detalhada do orçamento necessário para o
desenvolvimento do alternador que conduz à melhor relação rendimento/custo.
Por último, encontra-se uma síntese do trabalho desenvolvido, sendo retiradas diversas
conclusões sobre o funcionamento do melhor alternador estudado e o impacto deste na
produção de energia elétrica.
3
4
Estado de arte
As primeiras máquinas elétricas apareceram em 1831 por Michael Faraday, possuíam
fluxo axial e já adotavam o rotor em formato de disco. Durante os anos seguintes foram
sendo desenvolvidas por outros inventores, mas em 1837, Thomas Davenport registou a
primeira patente de um alternador com fluxo radial, o qual passou a ser a solução mais
aceitável para problemas de conversão de energia elétrica.
A dificuldade de fabrico do estator laminado, o elevado custo e a dificuldade de montagem
do alternador de fluxo axial foram os motivos que levaram à pouca utilização da máquina
em forma de disco, voltando a ser abordada apenas em 1889 na patente de Nicholas Tesla.
[2]
Ao longo dos anos, Brook Cromptom tornou-se o principal fabricante de motores de fluxo
axial, desenvolvendo máquinas de pequeno comprimento mas com diâmetro maior,
estator bobinado e entreferros reduzidos, tendo estas grandes vantagens. Os alternadores
deste podem ter várias configurações, fornecendo potências de 100 W a 2.2 kW. [3]
No início do século XIX, começaram a ser criadas máquinas de rotores com magnetos
permanentes, mas ainda assim os materiais magnéticos duros descobertos não eram
suficientemente fortes, o que fez com que numa fase inicial esses alternadores não
tivessem o impacto esperado no mercado, tendo sido adotada a solução convencional.
Foi a partir dos anos 90 do século XX, que diversos fabricantes começaram a desenvolver
alternadores com ímanes permanentes, mas apenas para sistemas de baixa e média
potência. A evolução dos magnetos terras raras, materiais duros com determinadas
características que constituem os magnetos, interfere no rendimento das máquinas
elétricas. [4]
Na atualidade, já se encontram estudadas diversas máquinas de fluxo axial com ímanes
permanentes no rotor. As topologias são todas semelhantes variando o número de polos, a
velocidade a que operam, a potência fornecida e o tipo de energia renovável que
convertem. De seguida encontram-se descritos alguns projetos que foram desenvolvidos
recentemente.
Em 2007, foram publicados três projetos que retratam o gerador de fluxo axial, descritos
em [5], [6] e [7], abordando apenas o gerador para um sistema de turbinas eólicas de
acoplamento direto, [5], que tem mais semelhanças com o alternador que se encontra
estudado ao longo deste projeto, já que este opera a baixas rotações.
5
Como o próprio nome indica, o gerador abordado nos artigos está direcionado para a
energia eólica, mas sendo que este funciona a velocidades baixas, entre 200 RPM e 600
RPM, a fim de produzir energia numa faixa de frequência de 25 Hz a 70 Hz, poderia ser
adaptado para um sistema de conversão de energia das ondas.
Possui uma construção simples, alta eficiência e confiabilidade. Este gerador funciona com
acoplamento direto eliminando a engrenagem de redução mecânica, o que por sua vez
reduz os custos de manutenção, o desgaste e o ruído. Tem a particularidade de ser
ligeiramente maior, quando comparado com os comuns e necessita de um elevado número
de polos.
Na figura seguinte, apresenta-se a disposição dos magnetos permanentes e dos
enrolamentos deste gerador.
(a)
(b)
Figura 2. 1. (a) Disposição dos magnetos permanentes no rotor. (b) Disposição das bobinas no estator.
Especificando o gerador apresentado, o rotor deste possui 16 magnetos permanentes de 6
milímetros de espessura, um diâmetro externo de 200 milímetros, um diâmetro interno de
110 milímetros, tendo o disco uma espessura de 5 milímetros. Relativamente ao estator,
este possui 48 bobinas com 7 espiras cada e cada entreferro tem 0.7 milímetros de
espessura, é de notar que é bastante reduzido.
À velocidade nominal obtém-se na saída do gerador 230 W de potência. Verifica-se que o
gerador é adequado para um sistema de turbina eólica de acoplamento direto, sendo
necessárias algumas alterações a fim de outras aplicações.
6
Em 2011, P. Wannakarn, T. Tanmaneeprasert, N. Rugthaicharoencheep e S. Nedphograw,
publicaram um artigo que descreve o desenvolvimento, projeto e construção, de um
gerador de fluxo axial com ímanes permanentes para uma turbina eólica. [8]
O gerador possui um elevado número de polos, o que faz com que a frequência de
alternância magnética se encontre na faixa de 10 Hz a 100 Hz. Como o rotor possui
magnetos permanentes, as perdas de joule na excitação são nulas o que aumentará a
eficiência da máquina. No estator encontram-se os enrolamentos do alternador.
No artigo observa-se uma geometria constituída por dois rotores e um estator, em que
este último é colocado no meio dos dois discos dos rotores.
O gerador caracteriza-se por ter 10 bobinas no estator com 185 espiras cada, e 12 polos
em cada disco de cada rotor, como se encontra apresentado nas figuras seguintes. O
diâmetro externo da máquina aproxima-se de 900 milímetros.
(a)
(b)
Figura 2. 2. (a) Disposição dos enrolamentos do alternador. (b) Disposição dos magnetos permanentes
nos rotores.
Conclui-se, que o gerador apresentado no artigo fornece uma potência de
aproximadamente 1500 W quando ligado a uma carga resistiva, funcionando o seu rotor a
1000 RPM e com uma tensão de corrente contínua de 189 V.
Em meados de 2012, foi publicado um artigo que estuda o desempenho de um gerador de
fluxo axial adaptado para uma turbina eólica. [9] O gerador proposto é constituído por
dois rotores e um estator, tendo cada rotor 16 polos e o estator 12 bobinas com 100
espiras cada, a observar na figura 2.3.
Esta geometria proporciona uma melhoria no desempenho do gerador como também uma
redução do ruído e da vibração indesejada, os quais têm sido bastante perturbadores.
7
Este projeto reduz também a manutenção e o custo, aumentando em outra perspetiva a
vida útil do sistema.
É de salientar que esta solução é viável para sistemas de baixa velocidade devido à sua
simples configuração.
(a)
(b)
Figura 2. 3. (a) Disposição dos magnetos no rotor. (b) Disposição das bobinas.
Ao longo do ano 2013, o número de artigos publicados com base em geradores de fluxo
axial foi aumentando, sendo apresentados alguns de seguida.
Primeiramente, o artigo [10] apresenta uma comparação entre geradores sincronos de
fluxo radial e de fluxo axial com ímanes permanentes. Como o gerador a desenvolver neste
projeto é de fluxo axial, aborda-se de seguida apenas essa topologia.
O gerador a considerar tem dois rotores e um estator, possui 16 magnetos permanentes de
NdFeB em cada rotor e opera a uma velocidade nominal de 200 RPM. A máquina tem um
custo elevado devido à quantidade de magnetos permanentes, mas pelo contrário torna-se
mais leve e mais fácil de fabricar. A geometria do alternador pode ser observada na figura
que se segue.
8
Figura 2. 4. Configuração do alternador descrito.
Das topologias estudas no artigo, é de notar que a apresentada previamente é a mais
eficiente.
Num artigo de Erol Kurt, Serdal Aslan, Halil Gör e Mehmet Demirtaʂ, publicado em Maio de
2013, encontram-se analisados dois geradores de fluxo axial com ímanes permanentes de
NdFeB, que operam a baixas velocidades.
É afirmado que alternadores com vários estatores e rotores têm várias vantagens, como
uma maior estabilidade e eficiência. Os autores apresentam duas geometrias diferentes,
cada uma com características muito específicas.
Primeiramente, a observar na figura 2.5, apresenta-se uma máquina constituída por vários
estatores e vários rotores duplos, onde os ímanes permanentes se encontram desfasados
de quinze graus. A configuração apresenta entreferros de dois milímetros entre os
estatores e os rotores
Figura 2. 5. Configuração do gerador constituído por vários estatores e rotores.
9
Com a utilização desta geometria prevê-se que a potência fornecida pelo gerador seja de
2.7 kW, a uma velocidade de rotação de 125 RPM a partir de 48 bobinas.
A segunda geometria tem a particularidade de ter um estator de dupla face e um rotor
duplo, ou seja tem um rotor de cada lado do estator. Os magnetos permanentes aqui são
circulares com 40 milímetros de diâmetro. A figura 2.6 ilustra este alternador.
Figura 2. 6. Configuração do gerador constituído por um estator de dupla face e um rotor duplo.
Através desta geometria estima-se a geração de cerca de 150 W a 100 RPM a partir de 24
bobinas.
Relativamente ao fabrico, a segunda geometria apresentada tem uma maior facilidade na
construção uma vez que os ímanes são todos circulares e não trapezoidais e triangulares
como na primeira. [11]
Outro dos artigos publicado em 2013 retrata um alternador de fluxo axial, onde o
entreferro pode ser ajustado de forma a se encontrar a solução ótima. [12] O autor refere
que o alternador apresentado poderá fornecer cerca de 18375 W de potência.
Na figura 2.7, são observadas as configurações do rotor e do estator da máquina elétrica.
Figura 2. 7. Configurações do rotor e do estator.
10
O estator tem dois grupos de enrolamentos para que o alternador possa operar a baixas e
a altas velocidades, como visto na figura. No projeto descrito no artigo, desenvolvem uma
nova estrutura para estas máquinas de modo a poder superar problemas de bloqueio do
rotor que podem ser causados pela atração magnética que existe entre o rotor e o estator,
diminuindo o comprimento do entreferro.
Por último, faz-se referência ao artigo publicado por Gyeong-Chan Lee e Tae-Uk Jung, [13],
em 2013 também, que descreve um projeto de um gerador de fluxo axial com magnetos
permanentes para uma pequena turbina eólica, com a particularidade de possuir uma
estrutura dupla.
No artigo são apresentadas duas configurações. A primeira tem dois rotores em disco em
ambos os lados do estator, sendo intitulada de Non-Slotted-AFPMG, pelo contrário a
segunda topologia tem uma estrutura mais simples possuindo um rotor no centro de dois
estatores separados por ranhuras, conhecida por Slotted-AFPMG.
Nesta última a estabilidade é maior garantindo maior potência à saída, sendo que existe
menor relutância do entreferro.
(a)
(b)
Figura 2. 8. (a) Non-Slotted-AFPMG. (b) Slotted-AFPMG.
Tendo a S-AFPM uma geometria semelhante à que irá ser desenvolvida neste trabalho,
especificam-se algumas características, como os 20 magnetos permanentes de NdFeB no
rotor, 12 bobinas por fase em cada estator e o diâmetro interno quase metade do diâmetro
externo do alternador. A potência fornecida pelo gerador aproxima-se de 1.328 kW.
Tendo em conta que a dimensão exterior da máquina é de 211 milímetros, esta é bastante
menor que a desenvolvida neste projeto, uma vez que esta se encontra adaptada para uma
pequena turbina eólica e não para um sistema de conversão de energia das ondas. Para tal
teria que sofrer determinadas alterações.
11
12
Enquadramento teórico
O capítulo 3 tem como objetivo fundamental a descrição de alguns conceitos que envolvem
o desenvolvimento do alternador, o que facilitará a compreensão do funcionamento e da
finalidade do mesmo.
3.1 Energia das ondas
Diversos fenómenos naturais encontram-se interligados entre si, como tal, também as
ondas existentes nos oceanos provêm da incidência do vento na superfície marítima,
sendo este o principal influente da sua velocidade. [14]
O potencial da energia das ondas passou a ter uma maior relevância desde que o
decaimento da indústria petrolífera iniciou, assim sendo foi necessário criar métodos para
a sua utilização como recurso energético. Após a formação da onda, esta pode percorrer
longas distâncias sem que exista dispersão, como tal são colocados dispositivos na costa,
perto ou longe desta, que facilitam a extração da energia. [15]
Após a extração, a energia integra um sistema mecânico, que através de geradores que o
constituem a reutilizam produzindo energia elétrica, os mais comuns encontram-se
descritos de seguida.
3.2 Tipos de geradores
Neste subcapítulo apresentam-se algumas máquinas elétricas já existentes, sendo
apresentadas vantagens e desvantagens de cada uma. A máquina de fluxo axial com
magnetos permanentes é evidenciada, uma vez que projeto tem como base este modelo de
alternador.
3.2.1 Máquina assíncrona
A máquina assíncrona também conhecida por máquina de indução, uma vez que as
correntes do induzido são produzidas pelas correntes do indutor. O rotor deste gerador
pode ser bobinado ou em gaiola de esquilo, o que interfere no seu funcionamento.
Embora seja uma máquina bastante económica, tem baixo desempenho na geração de
energia elétrica, o que faz com que não seja usada em grandes sistemas de conversão de
energia.
13
No entanto, por ser uma máquina assíncrona é usada em pequenos ou médios geradores
de energia, em que a velocidade do atuador é variável, como por exemplo nos geradores
eólicos.
3.2.2 Máquina síncrona
A máquina síncrona funciona à velocidade de sincronismo, ou seja, a velocidade do rotor é
igual à velocidade dos campos magnéticos do rotor e do estator. Através desta igualdade
de velocidades consegue-se produzir um binário eletromecânico constante. Por norma
este tipo de alternador é utilizado em centrais termoelétricas e hidroelétricas.
Existem máquinas síncronas de diversas formas e dimensões, quanto ao indutor, este pode
ser cilíndrico ou com polos salientes.
A principal desvantagem é a elevada manutenção necessária, que tem um custo muito
elevado. [16]
3.2.3 Máquina síncrona de fluxo radial com magnetos permanentes
A máquina de fluxo radial é utilizada em sistemas clássicos de conversão de energia. Não
se aplica em sistemas em que existe necessidade ter elevado número de polos porque
frequentemente o espaço no rotor é reduzido, nem para geradores de baixas velocidades.
Devido à sua topologia, estas máquinas permitem atingir elevados valores de potência,
como também, o binário produzido é elevado. [17]
3.2.4 Máquina síncrona de fluxo axial com magnetos permanentes
A principal característica que distingue estas máquinas das outras referidas
anteriormente, é o campo magnético criado paralelo ao eixo de rotação. O rotor é um disco
que gira face ao estator criando um campo magnético. [18] A geometria deste alternador
pode variar, podendo o estator ser dividido em dois semi-induzidos e o disco ter magnetos
permanentes nele inseridos.
Para ter mais eficiência é necessário ter em conta a espessura do entreferro, este tem que
ser mais pequeno que o passo polar de forma a não existir dispersão de fluxo de polo para
polo. [19]
A forma e a constituição dos magnetos também influenciam no funcionamento da
máquina, já que o fluxo depende da área do íman que atravessa.
Este tipo de máquinas está adaptado para operar em sistemas de baixas velocidades e
produz valores de potência médios. A nível económico são alternadores de preço elevado
14
devido ao custo dos magnetos que tem em elevado número. Relativamente às dimensões,
tendo o formato de disco, ou seja, pequena espessura, é facilmente adaptada aos sistemas
mecânicos. [20] [21]
3.3 Magnetos permanentes
Os magnetos permanentes são materiais magnéticos duros que têm propriedades muito
específicas, as quais são indicadas de seguida.
Estes possuem largos ciclos de histerese, o que faz com que tenham uma grande área
envolvida pela curva B-H, provocando assim uma elevada energia de desmagnetização do
material.
Têm como principal função produzir excitação em vários tipos especiais de máquinas
rotativas, permitindo assim que estas não necessitem de enrolamentos de excitação.
São materiais de baixa permeabilidade magnética relativa 𝜇𝑟 , elevado campo coercivo 𝐻𝑐 ,
e elevada remanescência 𝐵𝑟 . Por sua vez, conduzem a um produto energético máximo
𝐵𝐻𝑚𝑎𝑥 elevado, como também a um elevado ponto de Curie 𝑇𝑐 . [22]
Os magnetos permanentes podem ser de vários tipos, sendo apresentados aqueles que as
cujas propriedades permitem a sua utilização no alternador a desenvolver.
Os alnicos, assim designados uma vez que são constituídos por alumínio, níquel, cobalto e
ferro, podem ser divididos em dois tipos, um onde têm uma elevada remanescência e baixa
coercividade, e outro o contrário. São magnetos versáteis e baratos, para além das
máquinas elétricas podem ser utilizados em instrumentos de medida e altifalantes. Como
desvantagem, são pouco resistentes.
As ligas de Samário-Cobalto, constituídas por esses dois materiais, são caracterizadas pela
sua elevada coercividade e baixa remanescência, sendo magnetos mais resistentes e mais
estáveis que os anteriores. Pelo contrário o seu custo é bastante elevado devido à escassez
da matéria-prima que os compõe. [23]
Os magnetos de Neodímio-Ferro-Boro são aqueles que têm as melhores propriedades
magnéticas, isto é, maior remanescência e maior coercividade, o que faz com que sejam
mais estáveis e mais seguros quando utilizados em sistemas elétricos. Atualmente, já se
encontram mais facilmente no mercado, tendo apenas a contrariedade do preço, o qual é
elevado. [24]
15
Este último tipo de magnetos será o escolhido para integrar o alternador, uma vez que são
os mais confiáveis a nível de estabilidade magnética e menos sensíveis a oscilações do
meio.
16
Solução Proposta
Neste capítulo é exposto o problema e a solução adotada para o resolver, sendo
apresentada a geometria do alternador e o sistema elétrico que o constituí.
4.1 Descrição do problema
Sendo o objetivo final o aproveitamento da energia das ondas, seguiu-se um sistema
mecânico já panteado. Este refere que existe uma boia colocada à superfície da água que
capta os movimentos verticais produzidos pelas ondas, sendo convertidos através de
tambores mecânicos em velocidade constante.
Para aumentar o equilíbrio do grupo conversor, o sistema mecânico é acoplado a dois
alternadores síncronos, um em cada extremo do tambor, tendo sido proposto o alternador
desenvolvido ao longo de todo o documento como solução. Este teve como base um
anteprojeto desenvolvido pelo Professor Mário Ventim Neves. [25]
Após a apresentação do sistema mecânico, foi fundamental desenvolver o sistema elétrico
do alternador, o qual é descrito de seguida.
4.2 Sistema elétrico
No capítulo 3 foram apresentados vários tipos de alternadores, sendo escolhido para
incorporar o sistema mecânico o alternador síncrono em disco de fluxo axial com
magnetos permanentes.
Como explicitado, o tambor produz uma velocidade constante, mais especificamente de
240 RPM, a qual o alternador irá funcionar. O valor encontrado para a frequência, 4 Hz,
ainda não é suficiente para que exista indução, como tal, é necessário ter um alternador
com um grande número de pares de polos.
As medidas do alternador foram arbitradas, tendo este quase um metro de diâmetro e
vinte e cinco centímetros de espessura, o que faz com que se torne semelhante a um disco,
como se pode observar na figura 4.1. A geometria adotada para o alternador faz com que
este tenha entreferro radial e fluxo axial.
17
Figura 4. 1. Estrutura do alternador em disco, com dois induzidos e um indutor com magnetos
permanentes (Desenho obtido através de um software de elementos finitos).
Ao assumir o indutor em forma de disco com magnetos permanentes evita-se que este
tenha que ser alimentado. Uma vez que tanto o indutor como os semi-induzidos rodam em
sentidos opostos, existem contactos deslizantes ligados ao induzido de forma a coletar a
força eletromotriz induzida.
Considera-se o disco com 84 centímetros de diâmetro externo e 50 centímetros de
diâmetro interno e 2 centímetros de espessura.
Relativamente ao induzido, o alternador é constituído por dois semi-induzidos de
diâmetros iguais ao do disco. A sua espessura depende do número de par de polos, a qual
será arbitrada no próximo capítulo.
Considera-se que o induzido deva ser chapeado, isto é constituído por uma espiral de
chapa, o que minimiza as correntes de Foucault, enrolada tomando a forma de um cilindro
maciço, como se pode observar na figura 4.2. Após o enrolamento da espiral são efetuados
os cortes das cavas. É de notar que a medida standard para o interior da espiral é de 50
centímetros, o que faz com que todos os diâmetros internos tenham esse valor. É de
salientar que as cabeças das bobinas se encontram fora da espiral.
18
Figura 4. 2. Rolo de chapa de chapa de ferro, do qual são constituídos os semi-induzidos. [26]
Existem magnetos permanentes de vários materiais, com se observaram descritos no
capítulo dois, escolheu-se Neodímio-Ferro-Boro, já que este material possui as melhores
propriedades magnéticas. Estes encontram-se dispostos nas duas faces do indutor como
se pode observar na figura 4.3.
Figura 4. 3. Disposição dos magnetos permanentes no disco.
A indução do magneto é dada pelo fabricante, característica que depende do magneto, mas
o seu valor real depende do entreferro e da característica de desmagnetização do material.
Para o dimensionamento do alternador admite-se que no circuito o magneto tem uma
densidade de fluxo de 0.9 T.
O fluxo por polo depende da área do próprio magneto, esta encontra-se segundo a
expressão (4.1).
𝐒𝒎𝒂𝒈𝒏𝒆𝒕𝒐 [𝒎𝟐 ] = 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒊𝒎𝒆𝒏𝒕𝒐 𝒅𝒐 𝒎𝒂𝒈𝒏𝒆𝒕𝒐 [𝒎] × 𝒍𝒂𝒓𝒈𝒖𝒓𝒂 𝒅𝒐 𝒎𝒂𝒈𝒏𝒆𝒕𝒐[𝒎]
(4.1)
19
Utilizando a expressão (4.2), encontra-se então o fluxo por polo.
𝝓𝒑𝒐𝒍𝒐 [𝑾𝒃] = 𝑩[𝑻] × 𝐒𝒎𝒂𝒈𝒏𝒆𝒕𝒐 [𝒎𝟐 ]
(4.2)
Como já foi referido o disco gira à velocidade de 4 rotações por segundo, isto é 240 RPM, o
que tem influência direta no cálculo da frequência de alternância magnética. Estas
encontram-se relacionadas com o número de pares de polos, p, pela expressão
apresentada em (4.3).
𝒇[𝑯𝒛] = 𝒑 × 𝒗𝒆𝒍𝒐𝒄𝒊𝒅𝒂𝒅𝒆 𝒅𝒐 𝒊𝒏𝒅𝒖𝒕𝒐𝒓 𝒆𝒎 𝒓𝒆𝒍𝒂çã𝒐 𝒂𝒐 𝒊𝒏𝒅𝒖𝒛𝒊𝒅𝒐[𝑹𝑷𝑴]
(4.3)
Dada a frequência, relacionando (4.2), e (4.3), determina-se a força eletromotriz máxima
por espira, descrita em (4.4).
𝑬𝑴𝑨𝑿𝒆𝒔𝒑𝒊𝒓𝒂 [𝑽] = 𝟐𝝅 × 𝝓𝒑𝒐𝒍𝒐 [𝑾𝒃] × 𝒇[𝑯𝒛]
(4.4)
Após serem apresentadas as expressões base que constituem o sistema elétrico, procedese ao estudo do circuito elétrico em si.
4.2.1 Circuito Elétrico
Se se considerar que cada bobina de 𝑛𝑒 espiras, está posicionada em frente a um polo a
tensão eficaz de cada bobina pode ser determinada por (4.5).
𝑼𝒆𝒇 [𝑽] =
𝒏𝒆 ×𝑬𝑴𝑨𝑿𝒆𝒔𝒑𝒊𝒓𝒂 [𝑽]
√𝟐
(4.5)
As bobinas podem ser dispostas nos semi-induzidos de diversas formas, ligando-as em
paralelo e antiparalelo, consoante o sentido do magneto. É de notar que caso as bobinas
fossem ligadas em série a força eletromotriz obtida seria muito elevada, o que dificultaria
o isolamento do alternador. A corrente eficaz em cada bobina pode ser calculada por (4.6),
relacionando a corrente admissível por espira que depende do condutor utilizado e o
número de pares de polos.
𝑰𝒆𝒇 [𝑨] = 𝟐𝒑 × 𝑰𝒆𝒇𝒆𝒔𝒑𝒊𝒓𝒂 [𝑨]
(4.6)
Relativamente ao número de espiras, este depende de diversos parâmetros do circuito
elétrico.
As dimensões das cavas e dos dentes do estator dependem do número de bobinas nele
posicionadas, o que por sua vez depende do número de polos, como já referido.
Relacionando as dimensões do estator com as dimensões dos magnetos, determina-se a
largura e o comprimento de cada cava. Uma vez que estes parâmetros dependem
20
diretamente da geometria do alternador, encontram-se dimensionados ao longo do
capítulo seguinte.
Considerando que se pretende um enrolamento trifásico, em cada cava passam duas
camadas de condutores, que constituem duas bobinas que correspondem a duas fases
diferentes. É fundamental encontrar a secção útil de cada cava, dada em (4.7), para saber
qual a secção disponível para cada camada de condutores. Para tal, considerando uma
bobina, admite-se um fator de empacotamento de 50%, valor pessimista.
𝑺𝒖𝒕𝒊𝒍_𝒄𝒂𝒗𝒂 [𝒎𝟐 ] = 𝒇𝒂𝒕𝒐𝒓 𝒅𝒆 𝒆𝒎𝒑𝒂𝒄𝒐𝒕𝒂𝒎𝒆𝒏𝒕𝒐 × 𝒍𝒂𝒓𝒈𝒖𝒓𝒂 × 𝒂𝒍𝒕𝒖𝒓𝒂
(4.7)
Segundo o resultado da expressão anterior, a secção útil disponível para cada camada é
dada por:
𝑺𝒖𝒕𝒊𝒍_𝟏𝒄𝒂𝒎𝒂𝒅𝒂 [𝒎𝟐 ] =
𝑺𝒖𝒕𝒊𝒍𝒄𝒂𝒗𝒂 [𝒎𝟐 ]
(4.8)
𝟐
Encontrada a secção disponível para cada camada de condutores é necessário saber quais
as características do condutor a utilizar, principalmente qual a secção que este ocupa.
Consultando alguns catálogos, selecionou-se como condutor um fio esmaltado de cobre
AWG, com uma secção de aproximadamente 0.95 𝑚𝑚2 , já que este possuía as melhores
características a nível de choque térmico, aderência e flexibilidade. Na tabela de fios
consultada em [27], pode-se retirar a corrente admissível por espira, 𝐼𝑒𝑓𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎 = 1,1 𝐴,
valor a considerar posteriormente.
Admitidas as dimensões do fio condutor, o número de espiras pode ser determinado
relacionando a secção útil disponível para cada camada e a secção do fio, como se encontra
descrito em (4.9).
𝒏𝒆 =
𝑺𝒖𝒕𝒊𝒍_𝟏𝒄𝒂𝒎𝒂𝒅𝒂 [𝒎𝟐 ]
𝑺𝒇𝒊𝒐 [𝒎𝟐 ]
(4.9)
Após encontrado o número de espiras, pode-se calcular o valor do fluxo ligado numa
bobina pela expressão seguinte:
(4.10)
𝝓𝒃𝒐𝒃𝒊𝒏𝒂 [𝑾𝒃] = 𝒏𝒆 × 𝝓𝒑𝒐𝒍𝒐 [𝑾𝒃]
A potência aparente do circuito pode ser determinada através da expressão (4.11). É de
notar que na expressão se consideram os dois semi-induzidos e o regime trifásico.
𝑺𝒕𝒓𝒊𝒇á𝒔𝒊𝒄𝒂 [𝑽𝑨] = 𝟑 × 𝟐 × 𝑼𝒆𝒇 × 𝑰𝒆𝒇 ⇔ 𝑺𝒕𝒓𝒊𝒇á𝒔𝒊𝒄𝒂 [𝑽𝑨] = 𝟑 × 𝟐 ×
𝑼𝑴𝑨𝑿 𝑰𝑴𝑨𝑿
𝟐
(4.11)
Para realizar os ensaios em carga é necessário dimensionar os parâmetros que constituem
a carga. Numa primeira fase considerando a carga puramente resistiva, a impedância desta
21
pode ser calculada pela expressão (4.12). Relaciona-se então a tensão eficaz total do
circuito com a corrente que atravessa todas as bobinas do semi-induzido.
𝒁𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [𝜴] =
𝑼𝒆𝒇 [𝑽]
(4.12)
𝑰𝒆𝒇 [𝑨]
Sendo a carga puramente resistiva a potência ativa toma o valor da potência aparente já
que o fator de potência é unitário, (4.13).
𝑷[𝑾] = 𝑺[𝑽𝑨] × 𝒄𝒐𝒔 𝝋 ⇔ 𝑷[𝑾] = 𝑺[𝑽𝑨]
(4.13)
Seguidamente obtêm-se os parâmetros da carga caso esta seja considerada indutiva.
Através da frequência encontrada em (4.3), determina-se a velocidade angular de
funcionamento da máquina:
𝝎[𝒓𝒂𝒅⁄𝒔] = 𝟐𝝅 × 𝒇[𝑯𝒛]
(4.14)
Assume-se um fator de potência indutivo de 0.75, valor arbitrado, o que faz com que se
obtenha um ângulo de carga de:
𝝋𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [°] = 𝒄𝒐𝒔−𝟏 𝟎. 𝟕𝟓 ⇔ 𝝋𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [°] = 𝟒𝟏. 𝟒
(4.15)
Assim sendo, a impedância na carga é dada por:
𝒁𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [𝜴] =
𝑼𝒆𝒇 [𝑽]
𝑰𝒆𝒇 [𝑨]
∠𝝋𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [°]
(4.16)
Obtida a impedância na carga os parâmetros do circuito podem ser definidos do seguinte
modo:
𝑹[𝜴] =
𝑼𝒆𝒇 [𝑽]
𝑰𝒆𝒇 [𝑨]
𝟏
𝑳[𝑯] = 𝝎 ×
× 𝒄𝒐𝒔 𝝋𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [°]
𝑼𝒆𝒇 [𝑽]
𝑰𝒆𝒇 [𝑨]
× 𝒔𝒊𝒏 𝝋𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 [°]
(4.17)
(4.18)
É de salientar que ao longo de todo o projeto não é considerada a resistência das bobinas,
sendo esta desprezável face à resistência de carga.
Por último, a potência ativa neste caso depende também do fator de potência como
demonstrado em (4.19).
𝑷[𝑾] = 𝑺[𝑽𝑨] × 𝒄𝒐𝒔 𝝋 ⇔ 𝑷[𝑾] = 𝑺[𝑽𝑨] × 𝟎. 𝟕𝟓
(4.19)
Este será o valor previsto para a potência máxima fornecida pelo alternador.
22
Dimensionamento
No capítulo 5 do presente documento estudam-se as propriedades do alternador
consoante a alteração da geometria. Para vários alternadores apresenta-se o
dimensionamento de todos os parâmetros envolvidos no sistema elétrico descrito no
capítulo anterior.
5.1 Alternador síncrono em disco com 12 polos com base
retangular
Para esta primeira máquina, consultou-se alguns fornecedores de ímanes permanentes e
escolheu-se um da CMS Magnetics [28], onde as características se encontram descritas na
tabela 5.1.
Tabela 5. 1. Características dos 12 polos com formato retangular a utilizar
Diâmetro do disco
Magnetos Nd-Fe-B
0.84 m
840 mm
Comprimento
0.1524 m
152.4 mm
Largura
0.0762 m
76.2 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.011613 𝑚2
11612.88 𝑚𝑚2
Relacionando os valores da tabela anterior, pode-se concluir que para estas dimensões dos
magnetos e tendo em conta o diâmetro do disco, podem-se colocar doze magnetos em
cada face do disco. Assim sendo os valores arbitrados para as dimensões dos parâmetros
do semi-induzido encontram-se expostos na tabela 5.2. O valor das secções é determinado
com base nas (4.7) e (4.8).
23
Tabela 5. 2. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 12 bobinas
Número de pares de polos 𝑝
Número de cavas
36
6
2 semi-induzidos
72
Largura da cava
0.025 m
25 mm
Altura da cava
0.05 m
50 mm
Restante do estator
0.04 m
40 mm
Fator de empacotamento (1 camada)
50 %
Secção útil da cava
0.000625 𝑚2
625 𝑚𝑚2
Secção útil de cada camada
0.0003125 𝑚2
312.5 𝑚𝑚2
Aplicando as expressões (4.2), (4.3), (4.4) e (4.14), encontrou-se os valores da tabela 5.3.
Tabela 5. 3. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.01045 Wb
10.45 mWb
Tensão máxima induzida por espira
1.5761 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
4 RPS
24 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
150.8 rad/s
Através de (4.5), (4.6), (4.9) e (4.10), determinaram-se os valores da tabela 5.4.
Tabela 5. 4. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
366.47 V
Número de espiras
329
Fluxo por bobina 𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
3.438 Wb
Corrente eficaz
13.2 A
2 semi-induzidos
26.4 A
Os parâmetros do circuito para diferentes cargas obtiveram-se pelas equações (4.12),
(4.15), (4.16), (4.17) e (4.18), sendo observados na tabela 5.5.
24
Tabela 5. 5. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
13.88 Ω
Impedância de carga indutiva
13.88 Ω ∠41.4°
Resistência de carga
10.41 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0609 H
Por último e aplicando as expressões (4.11) e (4.13), calculam-se os valores de potência
fornecidos pelo alternador, os quais são apresentados na tabela 5.6.
Tabela 5. 6. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 12 polos com formato retangular
Fator de potência
Potência aparente
monofásica
Potência ativa
monofásica
9.67 kVA
7.26 kW
0.75
Potência aparente
trifásica
29.02 kVA
Potência ativa
21.77 kW
trifásica
Estes valores são comparados com os resultados obtidos pelas simulações.
5.2 Alternador síncrono em disco com 12 polos com base
trapezoidal
Mantendo o mesmo número de magnetos da secção anterior, neste subcapítulo altera-se a
sua estrutura, ou seja considera-se polos com forma de prisma trapezoidal. Isto implica
um aumento significativo da área do íman, o qual se pode observar na tabela 5.7.
Tabela 5. 7. Características dos 12 polos com formato trapezoidal a utilizar
Diâmetro do disco
Magnetos Nd-Fe-B
0.84 m
840 mm
Base pequena
0.0762 m
76.2 mm
Base grande
0.16477 m
164.77 mm
Altura
0.1524 m
152.4 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.0183619 𝑚2
18361.9 𝑚𝑚2
25
O aumento da secção do magneto irá provocar por sua vez um aumento na força
eletromotriz o que causará alterações nos valores encontrados quando os magnetos
assumiam a forma de paralelepípedos.
Os parâmetros do semi-induzido, mantêm-se constantes, uma vez que o número de pares
de polos não varia. Assim sendo, podem ser consultados na tabela 5.2 da secção anterior.
Aplicando as expressões (4.2) e (4.4) já descritas, encontrou-se os novos valores de fluxo
por polo e força eletromotriz máxima induzida por espira, apresentados na tabela 5.8.
Tabela 5. 8. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.01653 Wb
Tensão máxima induzida por espira
2.49 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
16.53 mWb
4 RPS
24 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
150.8 rad/s
Como se pode verificar o fluxo por polo e a força eletromotriz máxima induzida
aumentaram.
Através da equação (4.5), determina-se o novo valor da tensão eficaz, a observar na tabela
seguinte.
Tabela 5. 9. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
579.44 V
Número de espiras
329
Fluxo por bobina 𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
5.438 Wb
Corrente eficaz
13.2 A
2 semi-induzidos
26.4 A
Os parâmetros do circuito para diferentes cargas podem ser observados na tabela 5.10,
sendo obtidos pelas equações (4.12), (4.15), (4.16), (4.17) e (4.18).
26
Tabela 5. 10. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
21.9Ω
Impedância de carga indutiva
21.9Ω∠41.4°
Resistência de carga
16.5 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0963 H
Por fim determina-se a potência fornecida pelo alternador, recorrendo às expressões
(4.11) e (4.13), sendo apresentados na tabela 5.11.
Tabela 5. 11. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 12 polos com formato trapezoidal
Fator de potência
Potência aparente
monofásica
Potência ativa
monofásica
15.297 kVA
11.47 kW
0.75
Potência aparente
trifásica
Potência ativa
45.89 kVA
34.42 kW
trifásica
Como é de notar, este alternador fornece mais potência que o anterior, mas nada de
significativo se pode concluir.
5.3 Alternador síncrono em disco com 14 polos com base
retangular
Após dimensionar as máquinas de 12 magnetos permanentes em cada face do disco,
obtêm-se nesta secção novos parâmetros caso sejam colocados 14 ímanes em cada face.
Para tal, diminui-se a largura do magneto já utilizado em 5.1. As alterações podem
observadas na tabela 5.12.
Tabela 5. 12. Características dos 14 polos com formato retangular a utilizar
Diâmetro do disco
Magnetos Nd-Fe-B
0.84 m
840 mm
Comprimento
0.1524 m
152.4 mm
Largura
0.0635 m
63.5 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.0096774 𝑚2
9677.4 𝑚𝑚2
27
Comparando com os valores apresentados na tabela 5.1 repara-se que a secção do
magneto diminuiu, o que provoca uma descida do valor da força eletromotriz máxima
induzida por espira, a observar na tabela 5.14. É de notar que o aumento de frequência
não compensa a diminuição do fluxo.
Arbitram-se novos valores para as dimensões dos parâmetros do semi-induzido, os quais
são expostos na tabela 5.13. O valor das secções é calculado com base nas (4.7) e (4.8).
Tabela 5. 13. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 14 bobinas
Número de pares de polos 𝑝
Número de cavas
42
7
2 semi-induzidos
84
Largura da cava
0.0225 m
22.5 mm
Altura da cava
0.045 m
45 mm
Restante do estator
0.045 m
45 mm
Fator de empacotamento (1 camada)
50 %
Secção útil da cava
0.0005062 𝑚2
506.2 𝑚𝑚2
Secção útil de cada camada
0.0002531 𝑚2
253.1 𝑚𝑚2
Aplicando de novo as expressões (4.2), (4.3), (4.4) e (4.14), encontrou-se os valores da
tabela 5.14.
Tabela 5. 14. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.00871 Wb
Tensão máxima induzida por espira
1.532 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
8.71 mWb
4 RPS
28 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
175.9 rad/s
Através de (4.5), (4.6), (4.9) e (4.10), determinam-se os valores da tabela 5.15.
28
Tabela 5. 15. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
288.59 V
Número de espiras
267
Fluxo por bobina 𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
2.326 Wb
Corrente eficaz
15.4 A
2 semi-induzidos
30.8 A
Os parâmetros do circuito para diferentes cargas podem ser observados na tabela 5.16,
sendo obtidos pelas equações (4.12), (4.15), (4.16), (4.17) e (4.18).
Tabela 5. 16. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
9.37Ω
Impedância de carga indutiva
9.37Ω∠41.4°
Resistência de carga
7.03 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0352 H
Aplicando as expressões (4.11) e (4.13), calculam-se os valores de potência fornecidos
pelo alternador, os quais são apresentados na tabela 5.17.
Tabela 5. 17. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 14 polos com formato retangular
Fator de potência
Potência aparente
monofásica
Potência ativa
monofásica
8.89 kVA
6.67 kW
0.75
Potência aparente
trifásica
Potência ativa
trifásica
26.67 kVA
19.99 kW
5.4 Alternador síncrono em disco com 14 polos com base
trapezoidal
Analogamente ao que foi realizado para 12 polos, dimensiona-se nesta secção um
alternador com 14 polos em cada face do disco, mas com formato de prisma trapezoidal. A
área do íman será alterada como se verifica na tabela 5.18.
29
Tabela 5. 18. Características dos 14 polos com formato trapezoidal a utilizar
Diâmetro do disco
Magnetos Nd-Fe-B
0.84 m
840 mm
Base pequena
0.0635 m
63.5 mm
Base grande
0.14124 m
141.24 mm
Altura
0.1524 m
152.4 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.0156012 𝑚2
15601.2 𝑚𝑚2
Mais uma vez ao comparar com a secção 5.2 o valor da secção do magneto diminui.
Os parâmetros do semi-induzido, mantêm-se constantes, uma vez que o número de pares
de polos não varia. Assim sendo, podem ser consultados na tabela 5.13 da secção anterior.
Aplicando as expressões (4.2) e (4.4) já descritas, encontram-se os novos valores da tabela
5.19.
Tabela 5. 19. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.01404 Wb
Tensão máxima induzida por espira
2.47 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
14.04 mWb
4 RPS
28 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
175.9 rad/s
Como se pode verificar o fluxo por polo e a força eletromotriz máxima induzida
aumentaram, relativamente ao caso anterior.
Através da equação (4.5) determina-se o valor da tensão eficaz para este alternador, a
observar na tabela seguinte.
30
Tabela 5. 20. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
465.24 V
Número de espiras
267
Fluxo por bobina 𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
3.749 Wb
Corrente eficaz
15.4 A
2 semi-induzidos
30.8 A
Pelas equações (4.12), (4.15), (4.16), (4.17) e (4.18) obtêm-se os parâmetros do circuito
para diferentes cargas, os quais podem ser observados na tabela 5.21.
Tabela 5. 21. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
15.1Ω
Impedância de carga indutiva
15.1Ω∠41.4°
Resistência de carga
11.3 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0568 H
Determina-se a potência fornecida pelo alternador, recorrendo às expressões (4.11) e
(4.13), sendo apresentados na tabela 5.22.
Tabela 5. 22. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 14 polos com formato trapezoidal
Fator de potência
Potência aparente
monofásica
Potência ativa
monofásica
14.33 kVA
10.75 kW
0.75
Potência aparente
trifásica
Potência ativa
trifásica
42.99 kVA
32.24 kW
Nesta fase, pode-se afirmar apenas que os alternadores constituídos por magnetos com
formato de prisma trapezoidal são mais eficientes que os outros, contudo nada é
conclusivo sem serem realizadas simulações que indiquem qual o tipo de alternador que
tem mais perdas.
31
5.5 Alternador síncrono em disco com 16 polos com base
retangular
Experimentou-se colocar ainda mais magnetos de cada lado de forma perceber quais as
alterações provocadas. Assim sendo diminui-se a largura do íman utilizado em 5.3, a
observar na tabela 5.23.
Tabela 5. 23. Características dos 16 polos com formato retangular a utilizar
Diâmetro do disco
0.84 m
840 mm
Comprimento
0.1524 m
152.4 mm
Largura
0.0508 m
50.8 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Magnetos Nd-Fe-B
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.00774192 𝑚2
7741.92 𝑚𝑚2
Comparando com os valores apresentados na tabela 5.23 com os obtidos nas secções
anteriores, mais uma vez se verifica que a secção do íman diminui o que influenciará
diversos parâmetros a observar de seguida.
Os parâmetros do semi-induzido, os quais são expostos na tabela 5.24, voltam a ser
alterados. O valor das secções é calculado com base nas (4.7) e (4.8).
Tabela 5. 24. Dimensões do semi-estator para um enrolamento de 16 bobinas
Número de pares de polos 𝑝
Número de cavas
48
7
2 semi-induzidos
96
Largura da cava
0.02 m
20 mm
Altura da cava
0.04 m
40 mm
Restante do estator
0.05 m
50 mm
Fator de empacotamento (1 camada)
50 %
Secção útil da cava
0.0004 𝑚2
400 𝑚𝑚2
Secção útil de cada camada
0.0002 𝑚2
200 𝑚𝑚2
Aplicando as expressões (4.2), (4.3), (4.4) e (4.14), apresentadas no capítulo 4, encontrouse os valores da tabela 5.25.
32
Tabela 5. 25. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.00697 Wb
Tensão máxima induzida por espira
1.40 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
6.97 mWb
4 RPS
32 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
201.1 rad/s
Com (4.5), (4.6) e (4.9), determinam-se os valores da tabela 5.26, estando a ser
considerados nesta situação 16 magnetos permanentes com base retangular em cada face
do disco.
Tabela 5. 26. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
208.48 V
Número de espiras
211
Fluxo por bobina 𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
1.471 Wb
Corrente eficaz
17.6 A
2 semi-induzidos
35.2 A
Os parâmetros do circuito para diferentes cargas podem ser observados na tabela 5.27,
sendo obtidos pelas equações (4.12), (4.15), (4.16), (4.17) e (4.18).
Tabela 5. 27. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
5.92Ω
Impedância de carga indutiva
5.92Ω∠41.4°
Resistência de carga
4.44 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0195 H
Por fim determinam-se os valores de potência fornecidos pelo alternador, os quais foram
encontrados recorrendo às expressões (4.11) e (4.13), sendo apresentados na tabela 5.28.
33
Tabela 5. 28. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 16 polos com formato retangular
Fator de potência
Potência aparente
monofásica
Potência ativa
monofásica
7.34 kVA
5.50 kW
0.75
Potência aparente
trifásica
Potência ativa
22.02 kVA
16.51 kW
trifásica
5.6 Alternador síncrono em disco com 16 polos com base
trapezoidal
Por último, dimensiona-se o alternador com 32 magnetos permanentes com formato de
prisma trapezoidal, mais uma vez a secção do íman será afetada, como se observa na
tabela seguinte.
Tabela 5. 29. Características dos 16 polos com formato trapezoidal a utilizar
Diâmetro do disco
Magnetos Nd-Fe-B
0.84 m
840 mm
Base pequena
0.051 m
51 mm
Base grande
0.125 m
125 mm
Altura
0.1524 m
152.4 mm
Espessura
0.0127 m
12.7 mm
Campo de indução magnética B
Secção do magneto
0.9 T
0.0134112 𝑚2
13411.2 𝑚𝑚2
Conforme se aumenta o número de pares de polos da máquina a sua secção diminui,
fazendo com que o fluxo por polo e a força eletromotriz também diminuam, tabela 5.30.
Os parâmetros do semi-induzido, mantêm-se constantes, uma vez que o número de pares
de polos não varia. Assim sendo, podem ser consultados na tabela 5.24 da secção anterior.
Aplicando as expressões (4.2) e (4.4) previamente apresentadas, encontrou-se os valores
da tabela 5.30.
34
Tabela 5. 30. Valores de fluxo, força eletromotriz e velocidades obtidos para o alternador a
dimensionar
Fluxo por polo 𝜙𝑝𝑜𝑙𝑜
0.01207 Wb
12.07 mWb
Tensão máxima induzida por espira
2.43 V
𝐸𝑀𝐴𝑋𝑒𝑠𝑝𝑖𝑟𝑎
Velocidade do indutor
Frequência de alternância magnética 𝑓
4 RPS
32 Hz
240 RPM
Frequência
angular 𝜔
201.1 rad/s
Através da equação (4.5), determina-se o valor da tensão eficaz para este alternador, a
observar na tabela seguinte.
Tabela 5. 31. Cálculo dos valores teóricos esperados para o referido alternador, quando efetuados os
ensaios em carga
Tensão eficaz
361.14 V
Número de espiras
211
Fluxo por bobina𝜙𝑏𝑜𝑏𝑖𝑛𝑎
2.547 Wb
Corrente eficaz
17.6 A
2 semi-induzidos
35.2 A
Pelas equações (4.12), (4.15), (4.16), (4.17) e (4.18), obtêm-se os parâmetros do circuito
para diferentes cargas, os quais podem ser observados na tabela 5.32.
Tabela 5. 32. Dimensionamento dos parâmetros das respetivas cargas a utilizar nos ensaios
Impedância de carga puramente resistiva
10.26Ω
Impedância de carga indutiva
10.26Ω∠41.4°
Resistência de carga
7.69 Ω
Coeficiente de indução da carga
0.0338 H
Para terminar, determina-se a potência fornecida pelo alternador, recorrendo às
expressões (4.11) e (4.13), sendo apresentados na tabela 5.33.
35
Tabela 5. 33. Cálculo das potências geradas pelo alternador de 16 polos com formato trapezoidal
Fator de potência
Potência aparente
0.75
12.71 kVA
monofásica
Potência ativa
Potência aparente
Potência ativa
9.53 kW
monofásica
38.14 kVA
trifásica
28.60 kW
trifásica
Na tabela 5.34 encontram-se sintetizados os valores obtidos para os seis alternadores
dimensionados, isto é, os valores de força eletromotriz, fluxo ligado, corrente, tensão e
potência ativa, que sendo expostos num único quadro facilita a comparação entre os
alternadores estudados.
Tabela 5. 34. Quadro síntese dos valores obtidos nos dimensionamentos
Base retangular
Base trapezoidal
Número de polos
12
14
16
12
14
16
Fluxo Ligado
3.438 Wb
2.326 Wb
1.471 Wb
5.438 Wb
3.749 Wb
2.547 Wb
F. e. m. induzida
366.47 V
288.59 V
208.48 V
579.44 V
465.24 V
361.14 V
Corrente
26.4 A
30.8 A
35.2 A
26.4 A
30.8 A
35.2 A
Tensão
366.47 V
288.59 V
208.48 V
579.44 V
465.24 V
361.14 V
Potência Ativa
7256.02 W
6666.47 W
5503.83 W
1147299 W
10747.19 W
9534.19 W
Através da análise teórica destas seis máquinas, é fácil de notar que os alternadores
constituídos por magnetos permanentes com base trapezoidal fornecem mais potência e
são mais eficazes que os constituídos por polos de base retangular.
Conclui-se também que quanto maior a área dos magnetos melhores são os resultados de
potência fornecida, contudo será necessário existir uma comparação com resultados
experimentais, porque existem perdas no material, tanto no ferro como no entreferro, que
não podem ser evitadas.
Verificou-se que quanto maior for o número de polos maior será o aumento de frequência,
mesmo assim não compensa a diminuição de fluxo causada pela diminuição da secção dos
magnetos.
No próximo capítulo encontram-se apresentadas simulações do funcionamento da
máquina correspondentes aos dimensionamentos apresentados em 5.1, 5.2, 5.4 e 5.6.
36
Simulação e análise de resultados
Após o dimensionamento, procede-se à simulação dos alternadores. Esta análise será feita
através de um programa de elementos finitos, que permite simular o funcionamento da
máquina à velocidade pretendida. Como resposta, o programa permite visualizar gráficos
onde se encontram representados os valores obtidos para os parâmetros principais do
alternador.
O capítulo encontra-se dividido em quatro partes, onde na primeira são analisados quatro
alternadores de forma a verificar qual o mais eficiente, seguindo-se de uma análise
espectral. Na continuação, expõe-se o alternador selecionado fazendo alterações no
mesmo de forma a obter mais potência fornecida. E por último apresenta-se o alternador
em regime trifásico, demonstrando como pode ser realizado o enrolamento.
Ao longo do capítulo, será usado de grosso modo o termo “ensaios” para expressar
simulações numéricas de casos de funcionamento, uma vez que não se tratam de ensaios
laboratoriais reais.
6.1 Regime monofásico
Teoricamente foi verificado que existem geometrias mais eficientes, como tal, de seguida
encontra-se a análise dessas mesmas. Para cada geometria são apresentadas simulações
de três situações, em vazio, onde a corrente de entrada do circuito é nula, em carga
puramente resistiva, sendo adicionada uma resistência aos terminais do alternador com o
respetivo valor dimensionado, e em carga indutiva, onde a carga que se encontra aos
terminais é constituída por uma bobina e uma resistência com valores também
previamente dimensionados.
Nas simulações que se seguem, os alternadores encontram-se a funcionar em regime
monofásico, isto é, o enrolamento é apenas constituído por uma fase em ambos os semiinduzidos.
6.1.1 Alternador síncrono em disco com 12 polos com base retangular
Inicialmente admite-se que os magnetos assumem a forma semelhante a um
paralelepípedo, encontrando-se dispostos com sentido alternado, ou seja, o campo
magnético dos magnetos a vermelho toma sentido norte e o campo magnético dos
magnetos a azul toma sentido sul.
37
Na figura 6.1, encontra-se representada a imagem do alternador, onde se pode visualizar a
sua geometria. Nesta secção consideram-se doze ímanes de cada lado do disco,
correspondendo estes a um enrolamento de doze bobinas em casa semi-induzido. As
dimensões da máquina foram referidas nos capítulos anteriores.
Figura 6. 1. Ilustração do alternador de 12 polos com formato retangular.
6.1.1.1 Funcionamento em vazio
Após se iniciar a simulação deste caso retiram-se os valores correspondentes ao fluxo
ligado e à força eletromotriz induzida numa bobina, ao longo de 300 milissegundos de
funcionamento do alternador.
No gráfico da figura 6.2, estão representados apenas alguns pontos que unidos se
aproximam de sinusoides. De forma a se tornar mais preciso, a análise tem que ser
realizada com um maior número de pontos, o que nesta fase não é relevante, sendo que os
gráficos obtidos para os alternadores a comparar têm o mesmo espaçamento de tempo.
38
Figura 6. 2. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em vazio.
Observando a figura anterior é de notar que estando o alternador a funcionar a quatro
rotações por segundo, uma rotação completa dá-se ao fim de duzentos e cinquenta
milissegundos, o que faz com que durante este período de tempo se visualizem seis
arcadas positivas e seis arcadas negativadas que correspondem aos doze polos de sentido
alternado.
Os valores de fluxo ligado e a força eletromotriz induzida são retirados apenas numa
bobina, porque encontrando-se as vinte e quatro ligadas em paralelo são os mesmos para
todas. Ao longo de uma rotação do disco passam por cada bobina doze magnetos
permanentes, o que faz com que a cada passo polar os valores obtidos sejam máximos
diminuindo até inverter a polaridade.
O valor máximo para o fluxo seria de 3.44 Wb, dimensionado assumindo como densidade
de fluxo magnético 0.9 T, sendo que na prática este valor se encontra ligeiramente inferior,
o fluxo ligado máximo obtido também é inferior rondando os 3.20 Wb.
Relativamente à força eletromotriz induzida, esta é obtida derivando o fluxo ligado, sendo
obtido para valor máximo aproximadamente 500 V, superior ao esperado, uma vez que
estando o alternador a ser ensaiado em vazio não existe qualquer queda de tensão.
39
Na figura 6.3, observa-se o diagrama de densidade de fluxo magnético. Como se pode
verificar nos magnetos permanentes e nos enrolamentos, esta encontra-se próxima da
unidade, tomando o valor de aproximadamente 0.8 T. Nas restantes peças, no disco de
ferro e nos semi-induzidos de ferro chapeado, é bastante inferior.
Embora a figura seguinte possa criar ilusão dos valores de densidade de fluxo magnético
no disco, é de notar que nos locais onde os ímanes se encontram cravados a densidade de
fluxo se aproxima da unidade, uma vez que a linha de campo magnético se fecha
atravessando o disco.
Figura 6. 3. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B.
6.1.1.2 Funcionamento em carga resistiva pura
Quando se processa a simulação em carga puramente resistiva, aos terminais do circuito
elétrico que representa os enrolamentos, liga-se uma resistência elétrica de 14 Ω, valor
dimensionado através dos valores de tensão e corrente. O circuito pode ser visualizado na
figura seguinte.
40
Figura 6. 4. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 14 Ω.
Após se colocar a máquina em funcionamento, agora sendo considerado este ensaio,
obtém-se novos valores para o fluxo e para a força eletromotriz, a observar na figura 6.5.
Figura 6. 5. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga puramente resistiva de 14 Ω.
Impondo aos terminais uma carga, era de esperar que os valores a obter fossem inferiores
aos observados na figura 6.2, verifica-se que o fluxo ligado máximo é de aproximadamente
3 Wb e que a força eletromotriz máxima induzida é de 370 V, valores aceitáveis,
comparando com os dimensionados.
Sendo realizada simulação em carga resistiva, existe condições para visualizar os valores
de potência ativa gerada pelo alternador, de tensão e de corrente na carga, a observar no
gráfico da figura 6.6.
41
Figura 6. 6. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga puramente resistiva de 14 Ω.
Os valores encontrados para a tensão e corrente estão de acordo com o esperado
teoricamente e como se pode verificar o ângulo de desfasagem entre as curvas é nulo, uma
vez que o fator de potência a considerar é unitário devido à carga ser puramente resistiva.
A potência fornecida encontra-se bastante inferior, cerca de cinquenta por cento, tendo
sido dimensionado 10 kW e sendo obtido aproximadamente 5 kW.
6.1.1.3 Funcionamento em carga indutiva
Para terminar a análise deste alternador realiza também uma simulação em carga indutiva
para se verificar que tipos de perdas ocorrem quando alterada a carga. Assim sendo,
altera-se o circuito da figura 6.4, sendo que a carga toma um novo valor complexo de 14 Ω
˪41°, a observar na figura 6.7.
Figura 6. 7. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 14 Ω ˪41°.
42
A próxima figura apresenta os resultados obtidos para o fluxo ligado e para a força
eletromotriz obtidos nesta simulação.
Figura 6. 8. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga indutiva de 14 Ω ˪41°.
Pela figura anterior observa-se que os valores voltam a diminuir ligeiramente, sendo isto
causado pelo tipo de carga a utilizar, ou seja, neste caso para além da componente ativa,
também existirá uma componente reativa, que influência nas trocas de energia. Será
necessário verificar os valores de potência ativa, tensão e corrente a obter nesta simulação
para se poder concluir sobre a eficiência do alternador.
Na figura 6.9, estão expostas as curvas de tensão, corrente e potência ativa
correspondentes ao funcionamento em carga indutiva do alternador de doze magnetos
permanentes com base retangular em cada face do disco.
43
Figura 6. 9. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga indutiva de 14 Ω ˪41°.
É de notar que as ondas de tensão e de corrente se encontram desfasadas, devido a neste
ensaio se considerar um fator de potência de 0.75, correspondente a um ângulo de carga
de 41°. Nota-se também que o valor da tensão desceu para 320 V, abaixo do esperado, o
que terá efeito nos valores de potência.
Como já foi referido, estando a ser considerado um fator de potência diferente da unidade,
a potência ativa a obter será diferente da aparente. Na figura 6.9, observa-se que este valor
se aproxima dos 3.5 kW, sendo esperado 7 kW, mais uma vez existiu uma discrepância de
cinquenta por cento nos valores.
6.1.2 Alternador síncrono em disco com 12 polos com base trapezoidal
Alterando a geometria dos magnetos permanente utilizados no alternador anterior, prevêse que encontrem valores mais favoráveis já que área dos ímanes é superior.
Nesta secção utiliza-se o mesmo número de magnetos, mas com a particularidade de se
assemelharem a prismas trapezoidais. Na figura 6.10, observam-se as alterações feitas aos
magnetos.
44
Figura 6. 10. Ilustração do alternador de 12 polos com formato trapezoidal.
6.1.2.1 Funcionamento em vazio
De forma análoga, encontram-se os valores da força eletromotriz induzida e do fluxo
ligado para uma bobina, quando ensaiada a máquina em vazio. Estes encontram-se
apresentados na figura 6.11.
Figura 6. 11. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em vazio.
45
Analisando a curva da força eletromotriz induzida esta encontra-se superior ao valor
máximo dimensionada, o que seria de esperar sendo o ensaio em vazio.
É de notar que a curva a vermelho possui algum ruído numérico, sendo este originado pelo
facto da força eletromotriz induzida ser obtida derivando o fluxo ligado ponto a ponto,
encontrando-se alguns desses pontos desalinhados. Este aspeto influencia os resultados
seguintes, novamente devido às curvas obtidas não se aproximarem de sinusoides
perfeitas.
O valor máximo para o fluxo ligado é agora de 3.8 Wb, superior ao obtido para o
alternador anterior devido à área dos magnetos, mas inferior ao dimensionado, porque a
densidade de fluxo magnético admitida não é a real, o que se pode constatar na figura 6.12.
Figura 6. 12. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B.
Com base na figura anterior, afirma-se novamente que a densidade de fluxo magnético nos
ímanes e nas bobinas é superior às restantes peças, devido ao fluxo os atravessar,
rondando novamente os 0.8 T. Onde o disco é atravessado pelo campo magnético a
densidade de fluxo é semelhante à dos magnetos.
6.1.2.2 Funcionamento em carga resistiva pura
O número de enrolamentos a considerar para esta simulação é igual ao considerado no
alternador anterior, sendo a carga resistiva diferente. Esta toma um valor superior, figura
6.13, uma vez que a tensão induzida aumentou e a corrente admissível se manteve igual.
46
Figura 6. 13. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 22 Ω.
Tendo como base os valores determinados teoricamente, espera-se que os valores de fluxo
e de força eletromotriz induzida sejam superiores aos que foram obtidos para a máquina
anterior, uma vez que estes dependem da secção dos magnetos a considerar. Valores
apresentados na figura 6.14.
Figura 6. 14. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga puramente resistiva de 22 Ω.
De forma semelhante ao alternador anterior, os valores diminuem de ensaio para ensaio e
pela análise da figura 6.14, verifica-se essa queda. A força eletromotriz encontra-se
ligeiramente inferior ao valor dimensionado, 580 V, apresentando uns intensificados
abalos nas arcadas. Sendo que a curva a vermelho é originada pela derivada da curva azul,
esta última não sendo arredondada mas sim pontiaguda, causa efeitos na anterior.
47
Figura 6. 15. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga puramente resistiva de 22 Ω.
A potência aumentou comparativamente à obtida na figura 6.6, mas encontra-se inferior à
dimensionada devido a esta ser obtida pelos valores das curvas de tensão e corrente, as
quais têm abalos significativos, que afetam os resultados.
Para se poderem comparar as eficiências dos alternadores, apresentam-se de seguida os
valores obtidos para o ensaio em carga indutiva do alternador com doze magnetos
permanentes com base trapezoidal.
6.1.2.3 Funcionamento em carga indutiva
Esta simulação processa-se de força semelhante sendo alterada a carga, os parâmetros
desta
atingem
valores
superiores,
previamente
dimensionados,
figura
6.16.
Figura 6. 16. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 22 Ω ˪41°.
Espera-se uma queda nos valores de fluxo ligado e de força eletromotriz relativamente ao
ensaio anterior, mas superiores quando comparados com a máquina de 12 polos com base
retangular.
48
Figura 6. 17. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°.
Os valores diminuem quando colocada a carga indutiva aos terminais do alternador não
deixando de ser aceitáveis, já que se encontram próximos dos dimensionados.
Figura 6. 18. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga indutiva de 22 Ω ˪41°.
É de salientar que em todos os gráficos obtidos anteriormente se verifica que os
alternadores em estudo têm doze magnetos em cada face do disco, sendo visualizadas
doze arcadas correspondentes aos passos polares.
49
As curvas de tensão e corrente encontram-se mais uma vez desfasadas de 41°, devido ao
ângulo da carga a considerar, o que não acontece quando a carga é puramente resistiva,
onde esse ângulo é nulo.
A tensão é inferior à encontrada teoricamente, o que pode ser justificado pela queda de
tensão magnética que existe no entreferro, o qual será revisto posteriormente. É de notar
que o fluxo ligado também diminuiu. O valor de potência ativa volta a ser bastante inferior
ao dimensionado devido ao formato das curvas ou mesmo por causa das perdas existentes.
Nesta situação, pode-se concluir que este alternador é mais rentável que o simulado na
secção anterior já que os valores de potência fornecidos pelo mesmo são superiores. É
ainda de notar que em ambas as máquinas os valores se encontrem aquém dos esperados,
o que será revisto quando o alternador selecionado for analisado pormenorizadamente.
Grosso modo, pode-se afirmar que conforme se aumenta a área de cada magneto, melhor
rendimento tem máquina e mais potência será fornecida pelo alternador.
6.1.3 Alternador síncrono em disco com 14 polos com base trapezoidal
Uma vez verificado que a mudança de geometria dos magnetos influencia positivamente
na eficiência do alternador, nesta secção analisa-se quais as alterações provocadas pelo
aumento do número de magnetos.
É de notar que as dimensões do entreferro e a espessura do disco se mantêm constantes
para todas as geometrias, sendo apenas alteradas as dimensões dos semi-induzidos e os
polos.
Consideram-se 14 magnetos de formato trapezoidal em cada face do disco,
correspondendo agora a 14 bobinas em cada semi-induzido, para isso foi necessário
aumentar o número de cavas de cada semi-induzido de trinta e seis para quarenta e duas,
como se observa na figura 6.19.
50
Figura 6. 19. Ilustração do alternador de 14 polos com formato trapezoidal.
6.1.3.1 Funcionamento em vazio
Na figura seguinte apresentam-se os valores obtidos na simulação em vazio deste
alternador.
Figura 6. 20. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o fucionamento em vazio.
51
É importante verificar que o número de arcadas aumentou, ou seja, até aos 250
milissegundos observam-se catorze passos polares, sete negativos e sete positivos, que
correspondem aos catorze magnetos permanentes de cada lado do disco que passam por
uma bobina a cada rotação. A frequência de alternância magnética da máquina passou de
24 Hz para 28 Hz, devido ao aumento do número de pares de polos.
O fluxo ligado diminui quando comparado com o alternador anterior, para 2.6 Wb, uma
vez que a secção dos magnetos também diminuiu, influenciando esta diretamente. Por sua
vez, a força eletromotriz induzida, encontra-se inferior à obtida no ensaio em vazio do
alternador de doze magnetos permanentes com formato de prisma trapezoidal.
Figura 6. 21. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B.
No diagrama de densidade de fluxo anterior, volta-se a verificar que nos magnetos atingese valores superiores, mas menores que os da secção anterior. Embora o número de
magnetos aumente e a secção diminua, a densidade de fluxo mantém-se constante devido
a esta depender apenas do material a utilizar, que é o mesmo em todas as máquinas.
6.1.3.2 Funcionamento em carga resistiva pura
O circuito elétrico possui nesta fase vinte e oito bobinas ligadas em paralelo e aos seus
terminais encontra-se uma resistência elétrica de 15 Ω, ver figura 6.22. Esta é superior à
utilizada no primeiro alternador dimensionado, mas inferior à dimensionada na secção
anterior, já que a tensão dimensionada diminuiu e a corrente admissível aumentou.
52
Figura 6. 22. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 15 Ω.
Nesta situação, esperam-se valores inferiores para o fluxo ligado e para a força
eletromotriz induzida, como já foi referido no ensaio anterior. Estes podem ser
observados através do gráfico da figura 6.23.
Figura 6. 23. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga puramente resistiva de 15 Ω.
A curva da força eletromotriz induzida volta a apresentar um estreitamento nas arcadas,
mais uma vez devido à curva do fluxo tomar uma forma pontiaguda.
Apresentam-se na figura 6.24, os valores de potência, tensão e corrente obtidos neste
ensaio, os quais podem ser comparados com os encontrados nos alternadores anteriores.
53
Figura 6. 24. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga puramente resistiva de 15 Ω.
Os valores da corrente e da tensão estão abaixo dos dimensionados teoricamente e o
formato das suas curvas, que cada vez se desvia mais de uma sinusoide perfeita, influência
de forma significativa o valor da potência ativa fornecida por este alternador. Tendo sido
dimensionado para esta um valor próximo dos 14 kW e estando a ser obtido
aproximadamente 4 kW, o que é bastante inferior.
6.1.3.3 Funcionamento em carga indutiva
Considera-se um total de vinte e oito bobinas ligadas em paralelo como para o ensaio em
carga resistiva pura, alterando os valores da carga colocada aos terminais, ver figura 6.25.
Figura 6. 25. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 15 Ω ˪41°.
Os novos valores encontrados são apresentados na figura 6.26, os quais sofrem uma
descida, possivelmente causada pela alteração do tipo de carga colocada aos terminais.
54
Figura 6. 26. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga indutiva de 15 Ω ˪41°.
Como se observa na figura anterior, tanto o fluxo como a força eletromotriz induzida
apresentam valores máximos inferiores aos dimensionados.
Figura 6. 27. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga indutiva de 15 Ω ˪41°.
A corrente e a tensão obtidas na carga estão ligeiramente abaixo do esperado, fazendo com
que a potência que é obtida a partir dos seus valores também se encontre inferior, ou seja,
55
para este alternador dimensionou-se uma potência ativa fornecida de aproximadamente
10 kW e pela análise gráfica obtém-se metade.
Comparando os alternadores estudados anteriormente, afirma-se que sendo maior a área
dos magnetos permanentes melhores são os resultados obtidos, logo considerando
magnetos com base trapezoidal estes têm maior área. Logo a máquina de catorze
magnetos permanentes é melhor que o primeiro estudado e o de doze magnetos com
formato trapezoidal é mais eficiente que os outros dois.
6.1.4 Alternador síncrono em disco com 16 polos com base trapezoidal
De modo a confirmar se o número de magnetos influencia negativamente os valores a
obter, realiza-se uma última simulação considerando dezasseis magnetos trapezoidais em
cada face do disco. Esta geometria pode ser visualizada na figura 6.28.
Figura 6. 28. Ilustração do alternador de 16 polos com formato trapezoidal.
6.1.4.1 Funcionamento em vazio
Coloca-se o alternador em funcionamento à mesma velocidade que os outros já estudados,
de 240 RPM. Antes de se observarem os resultados da figura 6.29, sabe-se à partida que os
valores a obter de fluxo ligado e de força eletromotriz induzida serão menores quando
56
comparados com os que já foram vistos, devido aos parâmetros que influenciam
diretamente o fluxo magnético.
A frequência de alternância magnética do alternador é agora de 32 Hz, o que faz com que
até 250 milissegundos, apareçam dezasseis arcadas nas curvas dos gráficos seguintes.
Figura 6. 29. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em vazio.
Verifica-se um decréscimo nos valores de fluxo ligado e de força eletromotriz induzida
relativamente aos alternadores anteriores, mas quando comparados com os valores
obtidos teoricamente, o fluxo ligado encontra-se ligeiramente abaixo do esperado, devido
à densidade de fluxo magnético admitida não ser a realmente utilizada, e a força
eletromotriz induzida é superior devido ao aumento da frequência.
Relativamente às curvas em si, o ruído numérico da curva a vermelho diminuiu, mas ainda
se observa a sua existência, devido a curva do fluxo possuir um formato pontiagudo mas
menos acentuado.
No diagrama da figura 6.30, volta a verificar-se que a densidade de fluxo, B, nos magnetos
permanentes é superior, aproximando-se dos valores obtidos para as outras máquinas já
estudadas, do que nas restantes peças. É de observar que no disco os valores não são
uniformes, uma vez que o campo magnético dos magnetos o atravessa em determinadas
zonas.
57
Os diagramas de densidade de fluxo são todos semelhantes, como já visto, já que os
magnetos permanentes utilizados nos quatro alternadores têm todos o mesmo material.
As pequenas diferenças são causadas pelos diferentes valores de fluxo de cada máquina.
Figura 6. 30. Figura ilustrativa da densidade de fluxo magnético B.
6.1.4.2 Funcionamento em carga resistiva pura
O circuito deste último alternador é composto por trinta e duas bobinas ligadas em
paralelo com uma carga resistiva pura ligada aos terminais, de valor inferior a todos os
circuitos já referidos, ver figura 6.31.
Figura 6. 31. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga puramente resistiva de 10 Ω.
Observa-se na figura seguinte valores inferiores para o fluxo ligado e por sua vez para a
força eletromotriz induzida.
58
Figura 6. 32. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga puramente resisitiva de 10 Ω.
Para verificar a eficiência deste alternador é necessário verificar quais os valores de
potência ativa fornecidos pelo mesmo, quando colocada uma carga resistiva pura aos seus
terminais.
Figura 6. 33. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga puramente resistiva de 10 Ω.
59
Na figura 6.33, as curvas de tensão e corrente encontram-se sobrepostas, mas como os
seus valores são lidos em referenciais diferentes não tem qualquer relevância, apenas
fazendo notar que a tensão e a corrente se encontram em fase.
Os valores de corrente e tensão encontram-se próximos dos dimensionados teoricamente
e a potência ativa, mais uma vez, encontra-se bastante inferior sendo a espera de
aproximadamente 13 kW. Este decréscimo pode ser causado por perdas tanto por efeito
de Joule como de caráter magnético.
6.1.4.3 Funcionamento em carga indutiva
Neste circuito a carga terá um valor menor, figura 6.34, tendo sido esta dimensionada na
secção 5.6.
Figura 6. 34. Circuito elétrico do enrolamento, com uma carga indutiva de 10 Ω ˪41°.
Na próxima figura observam-se os novos valores de fluxo ligado e força eletromotriz
obtidos para este ensaio.
Figura 6. 35. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga indutiva de 10 Ω ˪41°.
60
É de observar que são inferiores aos obtidos para os restantes ensaios, mas esta
diminuição tem sido constante ao longo de todos os alternadores e deve-se à alteração da
carga colocada aos terminais da máquina.
Figura 6. 36. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga indutiva de 10 Ω ˪41°.
A potência ativa a esperar neste ensaio seria de 9 kW e verifica-se que graficamente
apenas se aproxima dos 5 kW, o que se encontra longe do que se pretendia inicialmente.
Após se realizar uma análise inicial aos quatro alternadores e serem obtidos os resultados
práticos para cada um, conclui-se que o alternador de 12 polos com forma de prisma
trapezoidal será o mais eficiente. Sendo aquele onde os magnetos permanentes possuem
uma maior secção, que conduz a um maior fluxo ligado o que resulta numa maior força
eletromotriz. Como já referido, estes valores influenciam os valores de potência ativa
fornecida, sendo neste caso a mais elevada. Ao longo deste capítulo verifica-se que os
valores de potência ativa se encontram muito inferiores aos esperados teoricamente, o
que faz com que o alternador não tenha a utilidade que se pretendia. Assim sendo após
verificar qual seria a melhor a melhor geometria de todas as estudadas, podem ser
ajustados parâmetros do alternador que afetam a sua eficiência, a observar na secção
seguinte.
61
6.2 Análise espectral
Após serem feitas as simulações aos quatro alternadores, em todos se verificou que os
valores obtidos estavam aquém dos esperados, como também algum ruído numérico nas
curvas obtidas.
Assim sendo aplicou-se a transformada de Fourier às curvas de fluxo ligado e de força
eletromotriz induzida, obtidas na simulação em vazio do alternador que teve melhores
resultados, o de 12 polos com formato trapezoidal, para verificar se existiam harmónicas
que pudessem influenciar os valores encontrados.
Nas figuras 6.37 e 6.38, encontram-se representados os espectros do fluxo ligado e força
eletromotriz induzida.
Figura 6. 37. Espectro de amplitude do fluxo ligado.
Pela análise gráfica verifica-se a existência de uma quinta harmónica, mas não sendo a sua
amplitude muito elevada não causa muita distorção na curva do fluxo, apenas umas
pequenas flutuações nas arcadas.
62
Figura 6. 38. Espectro de amplitude da força eletromotriz induzida.
Pela análise espetral da força eletromotriz induzida verifica-se que existe também uma
quinta harmónica e nesta situação com amplitude mais elevada, o que faz com que a cuva
obtida apresente mais ruído que a do fluxo ligado.
De seguida encontram-se as relações entre as harmónicas obtidas e as fundamentais,
mostrando os seus pesos. É de notar que as harmónicas fundamentais nos dois espetros se
encontram aproximadamente à frequência de funcionamento do alternador, isto é a 24 Hz,
logo, existindo uma quinta harmónica, esta encontra-se a uma frequência de cinco vezes
superior, aproximadamente nos 120 Hz, como se observa nos dois espectros anteriores.
Considerando o espectro de amplitude do fluxo ligado, encontra-se a relação entre as
amplitudes da quinta harmónica e da harmónica fundamental pela expressão:
|𝑭𝒍𝒖𝒙𝒐 𝒍𝒊𝒈𝒂𝒅𝒐(𝟐𝟒 𝑯𝒛)|
|𝑭𝒍𝒖𝒙𝒐 𝒍𝒊𝒈𝒂𝒅𝒐 (𝟏𝟐𝟎 𝑯𝒛)|
𝟎.𝟏𝟒𝟔
= 𝟑.𝟑𝟖𝟏 = 𝟎. 𝟎𝟒𝟑𝟏𝟖
(6. 1)
De forma análoga, a relação das amplitudes das harmónicas da força eletromotriz induzida
traduz-se por:
|𝑭.𝒆.𝒎.𝒊𝒏𝒅𝒖𝒛𝒊𝒅𝒂(𝟐𝟒 𝑯𝒛)|
|𝑭.𝒆.𝒎.𝒊𝒏𝒅𝒖𝒛𝒊𝒅𝒂 (𝟏𝟐𝟎 𝑯𝒛)|
𝟕𝟔.𝟗𝟗
= 𝟓𝟎𝟐.𝟕 = 𝟎. 𝟏𝟓𝟑𝟏𝟓
(6. 2)
63
Como a força eletromotriz induzida se obtém derivando o fluxo ligado, admitindo que se
trata de uma sinusoide, derivar o fluxo ligado é o mesmo que multiplicar pela frequência.
Sendo a relação entre as frequências das harmónicas de 5, mostra-se que:
|𝑭.𝒆.𝒎.𝒊𝒏𝒅𝒖𝒛𝒊𝒅𝒂(𝟐𝟒 𝑯𝒛)|
|𝑭.𝒆.𝒎.𝒊𝒏𝒅𝒖𝒛𝒊𝒅𝒂 (𝟏𝟐𝟎 𝑯𝒛)|
|𝑭𝒍𝒖𝒙𝒐 𝒍𝒊𝒈𝒂𝒅𝒐(𝟐𝟒 𝑯𝒛)|
= 𝟓 × |𝑭𝒍𝒖𝒙𝒐 𝒍𝒊𝒈𝒂𝒅𝒐 (𝟏𝟐𝟎 𝑯𝒛)| ⇔ 𝟎. 𝟏𝟓𝟑𝟏𝟓 ≅ 𝟓 × 𝟎. 𝟎𝟒𝟑𝟏
(6. 3)
Pela equação anterior, afirma-se que os pesos relativos das harmónicas coincidem, o que
justifica a maior distorção na curva da força eletromotriz induzida quando comparada com
a do fluxo ligado.
Mais uma vez é de salientar que não sendo as curvas obtidas sinusoides perfeitas, o
dimensionamento teórico toma apenas valores aproximados, o que faz com que existam
discrepâncias quando comparados com os encontrados nas simulações.
6.3 Alteração do alternador de 12 polos com base trapezoidal
Como referido, o alternador não se encontra a fornecer a potência pretendida, uma vez
que se previa que este gerasse cerca de 15 kW, quando colocada aos terminais uma carga
puramente resistiva.
A fim de encontrar uma solução melhor, altera-se o tamanho do entreferro, o qual foi
admitido inicialmente tendo o valor de cinco milímetros, tomando nesta fase o valor de
dois milímetros.
De seguida apresentam-se os novos valores obtidos para os três ensaios, sendo
considerada a nova medida de entreferro, mantendo as restantes constantes.
6.3.1 Funcionamento em vazio
Ao longo desta secção e para todos os ensaios seguintes, reduz-se o tempo da análise
gráfica, sendo representados por sua vez mais pontos, o que faz com que os resultados a
obter sejam mais precisos.
64
Figura 6. 39. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em vazio, sendo alterado o entreferro.
Nesta primeira simulação, verifica-se logo uma grande alteração nos valores apresentados
na figura anterior. A força eletromotriz induzida aumentou para um valor próximo dos
800 V, o qual não é preciso devido ao ruído numérico, causado pelas imperfeições da curva
do fluxo ligado. Por sua vez este também aumentou, tomando o valor de aproximadamente
4.5 Wb, mais próximo dos 5.4 Wb dimensionados teoricamente.
Verifica-se na figura seguinte quais as alterações ocorridas na densidade de fluxo
magnético, quando diminuído o entreferro.
Figura 6. 40. Densidade de fluxo obtida após a redução do entreferro.
65
Embora pelo ensaio em vazio já se verifiquem alterações procede-se a realização dos
ensaios em carga para obter os valores de potência ativa, tensão e corrente.
6.3.2 Funcionamento em carga resistiva pura
Os circuitos a utilizar para os ensaios que se seguem são os mesmos da secção 6.1.2, uma
vez que apenas se alterou o entreferro e não o enrolamento. Na figura 6.41, apresentam-se
os novos valores para o fluxo ligado e para a força eletromotriz induzida.
Figura 6. 41. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga puramente resisitiva de 22 Ω, sendo alterada a dimensão do entreferro.
Os valores de força eletromotriz induzida diminuíram quando comparados com os obtidos
no ensaio anterior, mas ainda assim mantêm-se superiores aos esperados, o que
influenciará positivamente os resultados futuros.
Relativamente ao fluxo ligado este diminuiu mas considera-se um valor bastante aceitável,
uma vez que continua próximo do dimensionado.
66
Figura 6. 42. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga puramente resistiva de 22 Ω, sendo alterada a dimensão do entreferro.
As alterações nos resultados observadas na figura anterior são bastante significativas,
tendo a potência ativa sofrido um aumento de 4 kW, o que faz com que este valor fique
mais próximo do dimensionado.
Os valores de tensão e corrente também são superiores, mas a desfasagem das curvas
mantém-se nula, porque a alteração do entreferro não influência de qualquer forma a
carga resistiva colocada aos terminais.
6.3.3 Funcionamento em carga indutiva
Seguidamente, encontram-se expostos os resultados obtidos quando se ensaia este
alternador colocando aos terminais umas carga indutiva de 22 Ω ˪41°, os quais são
fundamentais para encontrar a potência ativa que o alternador irá fornecer.
67
Figura 6. 43. Gráfico das curvas correspondentes ao Fluxo Ligado e à Força Eletromotriz Induzida, após
o funcionamento em carga indutiva de 22 Ω ˪41°, sendo alterada a dimensão do entreferro.
Os valores de fluxo ligado e de força eletromotriz induzida desceram, como tem sucedido
ao longo da simulação de todos os alternadores, com a particularidade dos resultados
apresentados na figura 6.43 serem superiores aos encontrados nos outros ensaios em
carga indutiva.
Para terminar observam-se na próxima figura os valores de potência ativa, corrente e
tensão.
Figura 6. 44. Gráfico dos valores de corrente, tensão e potência ativa, obtidos após o funcionamento em
carga indutiva de 22 Ω ˪41°, sendo alterada a dimensão do entreferro.
68
Pela figura 6.44, verifica-se que a potência ativa sofreu um decréscimo elevado, o que se
deve ao facto de existirem perdas na carga. De certo modo, os valores obtidos nesta secção
são superiores aos que foram obtidos anteriormente, o que faz com que este alternador
seja o mais eficiente.
Existindo ruído na curva de tensão e um abalo na parte superior da curva de corrente, os
valores obtidos para a potência ativa podem não ter total precisão, uma vez que são
calculados a partir dos anteriores.
É de notar que sendo colocada outra carga aos terminais do alternador, estes valores
sofreriam alterações, isto é os valores de potência que a máquina fornece dependem
também da carga que este alimenta.
Conclui-se que a alteração ao entreferro proporcionou uma subida nos valores fornecidos
pelo alternador, o que faz com que este possa ser tomado como solução ao problema
exposto.
6.4 Regime trifásico
De forma a se tornar mais claro e preciso o funcionamento do alternador seria necessário
realizar ensaios ao mesmo considerando este a operar em regime trifásico. Em cada semiinduzido passavam a existir 36 bobinas desfasadas segundo as três fases, como se pode
observar na figura 6.45.
Figura 6. 45. Alternador de 12 polos com formato trapezoidal, com enrolamento trifásico.
69
O esquema ilustrativo dos enrolamentos pode ser visualizado na figura 6.46, tendo cada
enrolamento uma cor distinta, estando simbolizado o sentido da corrente.
Figura 6. 46. Esquema da disposição dos enrolamentos em 2D. [25]
Os valores teóricos para a potência gerada pelo alternador foram dimensionados na
secção 5.2, sendo obtidos valores bastante favoráveis. É de notar os valores reais se podem
encontrar muito aquém destes, o que poderia ser verificado através de simulações ao
alternador.
Estas não foram realizadas, uma vez que existiram problemas a nível de software. O
programa a utilizar não permitiu efetuar a análise, sendo a causa o elevado número de
enrolamentos.
70
Orçamento e Conclusões
7.1 Estimativa orçamental
Dados os resultados e sendo encontrado o alternador com melhor funcionamento,
apresenta-se uma estimativa do custo da construção da máquina projetada. Como tal,
foram consultados preços de alguns fornecedores, os quais podem ser uma aproximação
devido às alterações do mercado.
Os magnetos permanentes podem ser adquiridos na CMS Magnetics [28], tendo um custo
de 70 euros cada um. As dimensões e a forma pretendida não existem fabricadas, logo
existe a necessidade de serem cortados, o que faz com que o preço acresça se não seriam
mais económicos.
Relativamente ao fio de cobre esmaltado, consultou-se um fornecedor português Arménio
Carreira [29], que estabelece um preço de 18 euros mais IVA por cada quilo de fio
esmaltado com 1.1mm de diâmetro. Mas como a quantidade pretendida é elevada,
consegue praticar o preço de revenda, isto é 11.25 euros mais IVA por quilo.
Para os semi-induzidos, a empresa contactada foi a Tiradentes, Comércio de Ferro e Aço,
Lda [26], no Brasil, que fabrica os rolos de chapa pretendidos e com as cavas já cortadas. A
empresa não estabeleceu um preço, mas de grosso modo disse que poderia rondar os
1300 euros.
O disco com as dimensões pretendidas não existe no mercado, assim sendo será
necessário mandar fabricar. Estima-se o preço através do seu peso, uma vez que o quilo de
ferro ronda os 0.998 euros, o preço estimado para o disco que pesa cerca de 30kg é de
29.94 euros.
Tendo em conta que para o gerador são precisos dois alternadores, o orçamento
apresentado de seguida considera já o preço do conjunto.
Num total precisa-se de 48 magnetos permanentes, que tem um custo de 3360 euros.
São necessários 4 semi-induzidos para as duas máquinas, o que faz com que o preço seja
de 5200 euros.
Tendo um custo de 11.25 euros mais IVA o quilo de fio de cobre esmaltado, necessita-se de
aproximadamente 10000 metros para o enrolamento dos dois alternadores, o que ronda
os 92 kg, o que faz um total aproximado de 1273.05 euros, considerando o IVA de 23%.
71
Não sendo considerado o preço da mão-de-obra, das escovas, do veio, da carcaça, etc., o
preço estimado para o conjunto dos dois alternadores é de 9892.93 euros. De um modo
geral, o custo da construção dos alternadores rondaria os 20000 euros.
7.2 Conclusões
Inicialmente dimensionaram-se seis alternadores com geometrias diferentes, fazendo
variar o formato ou o número de magnetos permanentes que se encontram presos ao
disco.
Após a análise teórica tornou-se percetível que os alternadores constituídos por ímanes
com base trapezoidal seriam mais eficientes, assim sendo procedeu-se à simulação de
quatro alternadores para verificar as diferenças existentes.
Verificou-se que quanto maior a secção dos magnetos, maiores valores de potência ativa
fornecidos pelo alternador se obtêm, o que contrapõe o aumento do número de polos.
Embora este aumente, o que faz aumentar a frequência, o número de espiras dos
enrolamentos diminui fazendo diminuir o fluxo ligado.
Concluiu-se que os valores obtidos nas simulações se encontravam muito aquém do
esperado e do pretendido, assumindo como uma das causas a distorção das curvas da
força eletromotriz induzida proveniente de uma quinta harmónica observada na análise
espectral.
Selecionou-se o alternador de doze polos presos ao disco como a solução ótima e
realizaram-se novos ensaios diminuindo o entreferro para se compreender de forma esta
alteração afetava os resultados, uma vez que o objetivo inicial era verificar quais os
parâmetros que influenciavam de forma significativa na potência fornecida pelo
alternador.
Após esta mudança, os valores de potência ativa, ainda inferiores ficaram mais próximos
dos dimensionados, logo quanto menor for o entreferro melhor é a solução proposta.
Conclui-se que o alternador mais eficiente é o alternador de doze polos com formato de
prisma trapezoidal, mas com um entreferro de dois milímetros. Este irá fornecer no
máximo uma potência ativa monofásica de aproximadamente 11 kW, esperando obter em
regime trifásico 33 kW, sendo que esta triplica, mas para este regime o alternador não foi
simulado.
Como o gerador de energia elétrica a partir da energia das ondas necessita de dois
alternadores, a potência total fornecida pelo sistema aproxima-se de 22 kW em regime
72
monofásico, tendo aos terminais uma carga resistiva pura de 22 Ω e de 11 kW quando
colocada uma carga indutiva de valor 22 Ω ˪41°.
Fazendo uma pesquisa de materiais no mercado, conseguiu-se obter uma estimativa do
preço que custaria construir o alternador, rondando os 20000 euros, valor pouco preciso
porque a mão-de-obra e a estrutura foram consideradas de uma forma superficial. Logo
para o sistema em causa o custo total seria de aproximadamente 40000 euros, já que são
necessários dois alternadores.
De um modo geral, pode se afirmar que a solução apresentada se pode tornar em uma
solução totalmente viável após a realização de mais algumas simulações considerando que
a máquina opera em regime trifásico.
Os valores de potência ativa a obter pelo sistema de geração de energia elétrica não são
muito elevados, mas já são bastante aceitáveis. É de notar que os resultados obtidos são os
limites máximos que o alternador consegue fornecer, os quais podem não ser atingidos.
É um alternador mais económico visto que o orçamento da sua construção é aceitável,
como também, tendo uma forte estrutura em forma de disco, o torna mais estável podendo
ser enquadrado e inserido em diversos sistemas sem dificuldade.
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74
Referências
[1]
K. Popper, “A filosofia política de Platão” - Física de Aristóteles: o movimento
natural, Outubro 2011.
[2]
J. F. Gieras, R.-J. Wang e M. J. Kamper, Axial Flux Permanet Magnet Brushless
Machines, 2ª Edição 2008.
[3]
BrookCrompton, “Axial Airgap Motors,” 2007. [Online]. Available: http://www.atbmotors.com/uploads/03_PRODUKTE_Axialspaltmotoren_182_DE.pdf.
[Acedido em 19 02 2014].
[4]
Â. P. B. d. S. Ferreira, ““Projecto de uma Máquina de Ímanes Permanentes de Fluxo
Axial Orientado para os Sistemas de Conversão de Energia Eólica”,” Dissertação de
doutoramento, FEUP, Porto, Setembro 2011.
[5]
T. F. Chan e L. L. Lai, “An Axial-Flux Permanent-Magnet Synchronous - Generator for
a Direct-Coupled Wind-Turbine System,” IEEE Transactions on Energy Conversion, p.
VOL 22, 01 03 2007.
[6]
A. P. Ferreira, A. M. Silva e A. F. Costa, Prototype of an Axial Flux Permanent MAgnet
Generator fo Wind Energy Systems Applications, School of Technology and
Management, Polytechnic Institute of Bragança: Department of Electrical and
Computer Engineering - FEUP Porto, 2007.
[7]
D. M. Joseph e W. A. Cronje, “Desing and Analysis of a Double - Sided Tubular Linear
Synchronous Generator with Particular Application to Wave-Energy Conversion,”
em IEEE PES PowerAfrica 2007 - Conference and ExHibition, Johannesburg, South
Africa, 2007.
[8]
P. Wannakarn, T. Tanmaneeprasert e N. Rugthaicharoencheep, Design and
Construction of Axial Flux Permanent Magnet Generator for Wind Turbine Generated
DC Voltage at Rated Power 1500W, Bangkok, Thailand: Department of Electrical
Engineering, Faculty of Engineering - Rajamangala University of Technology Phra
Nakhon, 2011.
75
[9]
N. Patel e M. N. Uddin, Design and Performance Analysis of a Magnetically Levitated
Vertical Axis Wind Turbine Based Axial Flux PM Generator, Thunder Bay, Ontario,
Canada: Department of Electrical Engineering, Lakehead University, 2012.
[10] A. A. Pop, F. Jurca, C. Oprea, M. Chirca, S. Breban e M. M. Radulescu, Axial-flux vs.
radial-flux permanent-magnet synchronous generators for micro-wind turbine
application, Cluj-Napoca, Romania: Technical University of Cluj-Napoca, 2013.
[11] E. Kurt, S. Aslan, H. Gör e M. Demirtaʂ, “Electromagnetic Analyses of two Axial-Flux
Permanent Magnet Generators (PMGs),” em 4th International Conference on Power
Engineering, Energy and Electrical Drives, Hakkari University, Hakkari, Istanbul,
Turkey, 2013.
[12] H. Lesani e Z. Nasiri-Gheidari, “Optimal Design of Adjustable Air-Gap, Two- Speed,
Capacitor-Run, Single-Phase Axial FluxÍnduction Motors,” IEEE Transactions on
Energy Conversion, p. Vol 28, 03 09 2013.
[13] G.-C. Lee e T.-U. Jung, “Design of Dual Structural Axial Flux Permanent MAgnet
Generator for Small Wind Turbine,” ÍEEE Tencon - Spring, Department of Electrical
Engineering Kyngnam University Chang-Won, Korea, 2013.
[14] Ínstituto Nacional da Propriedade Índustrial, “Energia Oceânica,” [Online].
Available:
http://www.marcasepatentes.pt/files/collections/pt_PT/1/300/302/Energia%20
Oce%C3%A2nica.pdf. [Acedido em 27 09 2013].
[15] Agência Portuguesa do Ambiente, “Energia das Ondas,” [Online].
Available:
http://www.apambiente.pt/_zdata/Divulgacao/Publicacoes/Guias%20e%20Manua
is/ondas_lowres.pdf. [Acedido em 27 09 2013].
[16] S. D. Umans, A. E. Fitzgerald e J. Charles Kingsley, “Electric machinery”, Mc Graw Hill,
6th edition .
[17] J. Lima e A. V. N. M. Pronto, “”Transverse Flux Permanente Magnet Gerenator for
Ocean Wave Energy Conversion”,” 2010.
76
[18] UPC ÍCMAB, “Capitulo 6: Motor de Flujo Axial,” [Online].
Available:
http://www.tdx.cat/bitstream/handle/10803/6288/10CAPITOL6.pdf?sequence=1
0. [Acedido em 15 10 2013].
[19] A. Consoli, A. Raciti, O. B. .. Dobrucky e V. Hrabovcova, ““Static and Dynamic
Behaviour of Disk Synchronous Motors”,” Department of Electrical, Electronic, and
Systems Engineering, University of Catania, Italy; Department of Electric Traction
and Energetics,University of Transport and Communications, Zilina, Slovakia.
[20] “Caracterización de un Motor Existente,” protótipo Bosch 5, [Online].
Available:
http://www.tdx.cat/bitstream/handle/10803/6297/04Jll04de15.pdf?sequence=4.
[Acedido em 15 10 2013].
[21] S. Z. J. Jintao Liang, ““Design and Analysis of Flux Concentrating Permanent Magnet
Disc Synchronous Motor for Direct Driving System Xie”,” Department of
Mechatronics Engineering Xi'an Jiaotong University Shaanxi, China, 2011.
[22] T. R. N. M. a. J. M. D. Coey, ““Physical methods, instruments and measurements”,” vol
III Permanent magnets .
[23] A. G. Pronto, Material de apoio à unidade curricular Tecnologia dos Materiais para a
Energia, (Não publicado, contactar autor), FCT –UNL, 2012/2013.
[24] R. N. Faria e L. F. C. P. Lima, “Íntrodução ao magnetismo dos materiais”, 2005.
[25] M. Ventim Neves, ““Projeto de um alternador síncrono em disco com imãs
permanentes”, (Não publicado, contactar autor),” 2012.
[26] Tiradentes, Comércio de Ferro e Aço, Lda., [Online].
Available: http://www.tiradentesonline.com.br/servicos.html.
[Acedido em 10 11 2013].
[27] “Tabela de Fios AWG,” [Online].
Available:
http://www.mcm.ind.br/download/Tabela-condutores-cobre-AWG-x77
MM.pdf. [Acedido em 18 06 2013].
[28] CMS Magnetics , Comerciante de magnetos permanentes, [Online].
Available: http://www.magnet4sale.com/index.php. [Acedido em 20 11 2013].
[29] A. Carreira. [Online].
Available: http://aerogeradores.blogs.sapo.pt/tag/Contacto. [Acedido em 14 01
2014].
78