XXXIII ENCONTRO NACIONAL DE ENGENHARIA DE PRODUCAO
A Gestão dos Processos de Produção e as Parcerias Globais para o Desenvolvimento Sustentável dos Sistemas Produtivos
Salvador, BA, Brasil, 08 a 11 de outubro de 2013.
ANÁLISE DA VIABILIDADE TÉCNICA
REFERENTE À IMPLANTAÇÃO DO
ISOLAMENTO TÉRMICO DA
TUBULAÇÃO DE ÁGUA REFRIGERADA
DA UNIDADE DE PRODUÇÃO DA SPAR
LAISE NASCIMENTO SANTANA (UFBA )
[email protected]
CRISTIANO HORA DE OLIVEIRA FONTES (UFBA )
[email protected]
No processo de produção de bombonas plásticas da SPAR (Uma
Divisão do Grupo INDEBA), é utilizada água como fluído de
refrigeração. Como a temperatura superficial das tubulações por onde
a água circula é inferior à temperatura de orvalho do ambiente há o
fenômeno da condensação sobre as superfícies das tubulações. Essa
condensação se tornou uma preocupação no ambiente industrial diante
do impacto que ela causa e que pode causar. O presente trabalho tem
como objetivo analisar a viabilidade técnica referente à implantação
do isolamento térmico da tubulação de água refrigerada da unidade de
produção da Spar. Para análise técnica foram levantados os dados
referentes ao processo consultando os manuais dos equipamentos, os
especialistas do processo e os sistemas de acompanhamento da
produção. Monitoraram-se as condições do ambiente (temperatura e
umidade relativa) durante dois meses. Com base na análise das
condições do ambiente escolheram-se dois tipos de isolamentos
térmicos para serem analisados. As tubulações estão instaladas em
dois ambientes, quais sejam: climatizado e não climatizado. Para
ambos os ambientes, analisou-se a variação da temperatura da água
ao decorrer do comprimento da tubulação para alguns valores de
espessura de isolantes. Analisou-se também a variação da temperatura
superficial do isolamento ao decorrer do comprimento da tubulação
para algumas espessuras de isolamento. Após as análises, determinouse a espessura de isolamento necessária para prevenir a condensação.
Através do estudo técnico foi possível concluir que a isolação térmica
da tubulação de água refrigerada da Spar é necessária, pois a mesma
garante a não condensação da umidade do ar sobre a superfície da
tubulação.
Palavras-chaves: Isolamento térmico, condensação
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1. Introdução
A unidade de produção de bombonas plásticas da Spar (Uma divisão do Grupo Indeba,
Indústria e Comércio) é composta de extrusoras que através de calor e pressão fundem a
matéria prima sólida, sistemas para formar o parison, moldes de sopro e outros equipamentos.
O parison depois de formado na máquina correspondente ao tipo de produto é depositado
dentro de um molde de sopro. O molde fecha em torno do parison e o mesmo é inflado contra
as paredes do molde, adquirindo a forma de bombonas de 5 L ou de 50 L, a depender do
produto desejado. Para que a forma adquirida pelo material seja mantida, após a moldagem o
material deve ser resfriado.
O sistema de refrigeração utilizado é a base de água. O equipamento utilizado para
fornecimento do fluído de refrigeração é um Chiller Industrial e o mesmo alimenta três
equipamentos:
 Sopradora de bombonas de 5 litros;
 Sopradora de bombonas de 50 litros;
 Pós-resfriador (utilizado apenas para intensificar a refrigeração da bombona de 50
litros, pois a mesma apresenta uma alta concentração de massa no topo e na base).
Figura 1 - Fluxograma simplificado da utilização da água de refrigeração
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Antes de chegar às máquinas de produção a água percorre trechos de tubulações. Os trechos
de tubulações são divididos em dois ambientes, quais sejam: o ambiente climatizado e o
ambiente não climatizado. A temperatura da água de saída fixado no set point do Chiller
Industrial é 282,2 K. Após a troca térmica a temperatura de retorno desta água é 286,8 K.
O conjunto de tubulações por onde a água de refrigeração circula não possui isolação térmica
adequada. Verifica-se condensação da umidade do ar em alguns trechos de tubulações,
provocando pequenas poças de água no piso da produção e nas bancadas de trabalho. As
poças de água formadas no piso da produção podem causar acidentes. A água acumulada nas
bancadas de trabalho pode danificar equipamentos e aumentar o risco de choques elétricos.
Nesse contexto, percebe-se a necessidade de estudar tecnicamente de que forma essa
condensação pode ser evitada. De acordo com pesquisas na literatura, o isolamento térmico
pode ser aplicado quando se tem um ou mais dos cenários indicados abaixo (IRANIAN
PETROLEUM STANDARD, 1996):
 Economia de energia com a redução da transferência de calor;
 Manutenção da temperatura do processo;
 Para evitar a condensação na superfície dos equipamentos de transporte de fluídos à
baixa temperatura, entre outros.
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Uma vez que há condensação sobre as superfícies das tubulações de água de refrigeração da
Spar, o isolamento térmico pode ser aplicado. Para iniciar o estudo sobre a viabilidade técnica
da aplicação do mesmo, deve-se analisar as características necessárias do isolante para evitar
a condensação. Um bom isolante para tubulações passíveis de condensação deve evitar a
penetração de vapores de água para não ocorrer aumento da condutividade térmica do
material e/ou provocar a condensação de água no interior do isolante. Para evitar este
problema, deve-se utilizar um isolamento que ofereça uma alta resistência à transmissão de
vapor de água (IRANIAN PETROLEUM STANDARD, 1996).
Alguns estudos contemplam a remoção da água que por ventura venha a se condensar no
interior de isolamentos. Este processo de remoção de umidade condensada fornece um meio
para
manter
o
isolamento
seco
e
suas
propriedades
térmicas
características relativamente intactas (CHOUDHARY et al., 2004).
A espessura do isolamento deve ser suficiente a fim de evitar que a condensação da umidade
do ar sobre o isolamento o que pode causar danos e formar um ambiente propício para o
crescimento de micro-organismos (SAHIN e KALYON, 2005).
A condutividade térmica do isolamento deve ser baixa, pois quanto menor a condutividade,
menor a transferência de calor por condução no isolante e menor a espessura de isolamento
necessária (BAHADORI e VUTHALURU, 2010). Estratégias para a determinação da
espessura ótima de isolante conforme critérios técnicos e econômicos também são
apresentados na literatura (BAHADORI e VUTHALURU, 2010; KEÇEBAS et al., 2011;
BASOGUL e KEÇEBAS, 2011).
Este trabalho tem como objetivo analisar a viabilidade técnica referente à implantação do
isolamento térmico da tubulação de água refrigerada da Unidade de produção da Spar (uma
divisão do grupo Indeba), situada no município de Salvador (Bahia).
2. Metodologia
A metodologia desenvolvida compreendeu duas etapas principais: o levantamento de dados e
de condições do ambiente e o projeto e análise do isolamento térmico.
Foram levantados os dados referentes ao processo consultando os manuais dos equipamentos,
os especialistas do processo e sistemas de acompanhamento da produção. As condições do
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ambiente, temperatura e umidade relativa, foram monitoradas durante dois meses. Com base
nos dados levantados uma análise da condensação da umidade do ar sobre a superfície das
tubulações de água de refrigeração foi realizada.
Com base na análise das condições do ambiente e das características necessárias para um bom
isolante para evitar a condensação escolheram-se dois tipos de isolamentos térmicos para
serem analisados: espuma elastomérica e poliuretano expandido. Para o cálculo da espessura
de isolamento necessária para evitar a condensação, foram analisados separadamente os dois
ambientes (climatizado e não climatizado). Para ambos os ambientes, analisou-se a variação
da temperatura da água ao decorrer do comprimento da tubulação para alguns valores de
espessura de dois tipos de isolantes. Analisou-se também a variação da temperatura
superficial do isolamento ao decorrer do comprimento da tubulação para algumas espessuras
de isolamento de dois tipos de isolantes. Após as análises, determinou-se a espessura
necessária de isolamento térmico.
3. Descrição do processo
Um conjunto de tubulações de PVC é utilizado para transportar água como substância
refrigerante para entrada de máquinas de produção de bombonas plásticas (Sopradoras) e para
o equipamento de pós-resfriamento. Para refrigeração da água utiliza-se um Chiller Industrial.
A temperatura fixada no Chiller Industrial em decorrência do processo às vezes é alterada
para realização de estudos sobre otimização da temperatura e do tempo de resfriamento do
molde.
Durante o período de estudo das condições do processo, a temperatura da água que sai do
Chiller Industrial mínima observada foi de 282,2 K. Outro conjunto de tubulações de PVC é
utilizado para o retorno desta água refrigerante, após a utilização nas máquinas. Para a
temperatura de saída da água de 282,2 K, a temperatura de retorno, após a troca térmica é de
286,8 K.
O conjunto de tubulações está instalado em dois ambientes: o ambiente climatizado e o
ambiente não climatizado. Os dois ambientes são separados por uma parede. Na Figura 2
pode-se observar o arranjo geral da tubulação, onde é possível identificar a tubulação de saída
de água de refrigeração do Chiller Industrial, a tubulação de retorno de água de refrigeração
para o Chiller Industrial e os dois ambientes citados anteriormente.
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Figura 2 - Arranjo geral das tubulações de saída e retorno de água de refrigeração
Fonte: Manual de operação Spar
Na Figura 3, pode-se observar a tubulação de saída de água de refrigeração do Chiller
Industrial separadamente, bem como suas dimensões em metros, salvo indicações.
Figura 3 - Tubulação de saída de água de refrigeração do Chiller Industrial
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Fonte: Manual de operação Spar
Na Figura 4, pode-se observar a tubulação de retorno de água de refrigeração do Chiller
Industrial separadamente, bem como suas dimensões em metros, salvo indicações.
Figura 4 - Tubulação de retorno de água de refrigeração para o Chiller Industrial
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Fonte: Manual de operação Spar
A pressão de saída da água do Chiller Industrial é fixada em 5 kgf/cm2. Através do manual do
Chiller Industrial, modelo MAS-60-RI-380/C/T, do fabricante Mercalor, consultaram-se os
dados de projeto da bomba de processo, e analisou-se a curva da bomba. Para a pressão de 5
kgf/cm2, a vazão da bomba é 20 m3/h. Esta também é a vazão máxima de trabalho da bomba
do Chiller.
3.1. Condições do ambiente
A condensação observada em torno dos trechos de tubulações está relacionada com a umidade
relativa do ar. A umidade relativa indica o quanto de água na forma de vapor existe na
atmosfera em relação ao total máximo que poderia existir, na temperatura observada.
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Para evitar a condensação do vapor d’água, presente no ar, sobre a superfície externa do
isolamento, que se pretende instalar nas tubulações, a umidade relativa e a temperatura do
ambiente foram monitoradas durante alguns períodos. Para este monitoramento instalou-se
medidores de umidade relativa do ar e de temperatura, nos dois ambientes do conjunto de
tubulações (climatizado e não climatizado). Conforme o planejamento da produção tem-se os
seguintes modos operacionais:
 Modo Operacional 1 (MOP1), referente apenas a produção de bombonas de 50 L;
 Modo Operacional 2 (MOP2), referente apenas a produção de bombonas de 5 L;
 Modo Operacional 3 (MOP3), referente a fabricação de produção de 5 L e 50 L
simultaneamente.
Para cada tipo de fabricação, as condições do ambiente (temperatura e umidade relativa) são
determinadas de acordo com a operação das máquinas e suas respectivas perdas de calor. O
calor dissipado por máquinas diferentes interfere na temperatura e na umidade relativa do
ambiente. Devido a esse fato, optou-se por monitorar as condições do ambiente referente aos
três modos operacionais de produção.
Durante os períodos analisados houve paradas da produção, por isso tem-se uma variação
considerável das condições do ambiente. Os valores de temperatura e umidade relativa do
ambiente referentes aos períodos de parada da produção foram descartados. Nas figuras 5 e 6,
podem-se observar dois exemplos dos períodos analisados, os respectivos modos de operação
e a variação da temperatura e da umidade relativa. Os períodos onde não estão indicados os
modos de operação são períodos de possíveis paradas da produção.
Figura 5 - Umidade relativa e temperatura do ambiente climatizado 17/01/12 a 06/02/13
Figura 6 - Umidade relativa e temperatura do ambiente não climatizado 19/12/12 a 17/01/13
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3.2. Cálculo da temperatura de orvalho
Para prevenir a condensação na superfície do isolante é necessário que a temperatura da
superfície do mesmo seja maior que a temperatura do ponto de orvalho. Esta última é a
temperatura na qual o ar úmido fica saturado quando resfriado a pressão constante. A
temperatura do ponto de orvalho pode ser calculada através da equação [1] (BOABAID,
2009):
Onde UR e Tar são a umidade relativa e a temperatura ambiente, respectivamente. Os
resultados da equação [1] foram validados utilizando a carta psicrométrica encontrada na
literatura (FELDER, 2008).
Para saber qual a temperatura de orvalho mais crítica, obteve-se as temperaturas de orvalho
referentes a todos os pares temperatura do ar e umidade relativa medidos nos períodos de
operação considerados. O cálculo da temperatura de orvalho mais crítica foi realizado para os
dois ambientes (climatizado e não climatizado), o resultado mais crítico encontrado, ou seja, a
temperatura mais alta, está apresentado na Tabela 1. As temperaturas de orvalho mais críticas
para ambos os ambientes correspondem ao modo de operação 1, ou seja, quando há apenas
produção de bombonas de 50 L.
Tabela 1 - Temperatura do ponto de orvalho mais crítica (mais alto) para os dois ambientes e
correspondente temperatura do ambiente e umidade relativa.
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4. Escolha dos isolantes para o projeto e cálculo das espessuras dos mesmos
Considerando as características citadas na introdução para um isolamento que evite a
condensação, o cálculo da espessura mínima necessária para prevenir a condensação foi
realizado levando-se em consideração dois tipos de isolamentos:
 Espuma elastomérica AF/Armaflex com condutividade térmica de 0,035 w/m.k;
 Poliuretano expandido com condutividade térmica de 0,016 w/m.k.
4.1. Procedimentos para o cálculo da espessura do isolante
Para o cálculo da espessura necessária para prevenir a condensação analisou-se
separadamente os dois ambientes: climatizado e não climatizado. Considerou-se o seguinte
corte da tubulação:
Figura 7 - Corte da tubulação
Onde:
 ri é o raio interno da tubulação de PVC;
 re é o raio externo da tubulação com o isolamento que se pretende instalar;
 e é a espessura do isolante;
 Tm é a temperatura da água no interior da tubulação;
 Ts é a temperatura da superfície do isolante que se pretende instalar;
 Tinf é a temperatura do ar em volta da tubulação.
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Para analisar a variação da temperatura da água ao decorrer da tubulação utilizou-se a
equação [2] (INCROPERA, 2003) que parte de um balanço de energia na forma diferencial
para o escoamento interno admitindo como hipóteses regime estacionário, condução de calor
no fluído interno desprezível, propriedades físicas constantes e troca de energia para o meio
externo apenas através de convecção.
[2]
Onde:
[3]
4.1.1. Cálculo do coeficiente convectivo interno (hi)
Para o cálculo do coeficiente convectivo interno é necessário primeiramente calcular o
número de Reynolds para ter conhecimento das condições do escoamento. O número de
Reynolds foi calculado através da equação [4]:
[4]
A vazão mássica da água foi calculada a partir da vazão volumétrica conforme a equação [5].
[5]
Para a temperatura de 282,2 K, as propriedades da água foram calculadas por interpolação dos
dados fornecidos pela literatura (INCROPERA, 2003).
Tabela 2 - Propriedades da água à 282,2 K
Fonte: Incropera 2003
Como se trata de escoamento em regime turbulento, segundo Incropera (2003), a equação de
Dittus – Boelter [6] pode ser utilizada para o cálculo de Nusselt local:
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[6]
A partir do cálculo de NuD pode-se calcular o coeficiente convectivo interno com a equação 7:
[7]
4.1.2. Cálculo do coeficiente convectivo externo (he)
Para o cálculo do coeficiente convectivo do ar utilizou-se a equação de Churchill e Chu [8]
para convecção livre:
[8]
Onde RaD:
[9]
Onde :
[10]
Onde he:
[11]
As propriedades do ar foram tomadas na temperatura do filme, Tf, que é uma média da
temperatura superficial e da temperatura do ambiente.
Para o ambiente não climatizado considerou-se a temperatura da superfície igual a 24ºC,
mínima temperatura superficial da tubulação medida para este ambiente. Considerou-se a
temperatura do ambiente igual à temperatura utilizada para o cálculo do ponto de orvalho
mais crítico (mais alto), ou seja, Tar = 301,2 K. Assim sendo, a temperatura do filme é igual a
299,2 K.
Tabela 3 - Propriedades do ar na temperatura do filme no ambiente não climatizado
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Fonte: Incropera 2003
O coeficiente de expansão térmica, os números de Raylegh e Nusselt e o coeficiente
convectivo externo foram calculados utilizando as equações [10], [9], [8] e [11],
respectivamente, e as propriedades do ar na temperatura do filme. O resultado dos cálculos
encontra-se na Tabela 4 para o diâmetro de 75 mm e na Tabela 5 para o diâmetro de 25,4 mm.
Tabela 4 - Coeficiente de expansão térmica, Raylegh, Nusselt e coeficiente convectivo
externo para o diâmetro de 75 mm no ambiente não climatizado.
Tabela 5 - Coeficiente de expansão térmica, Raylegh, Nusselt e coeficiente convectivo
externo para o diâmetro de 25,4 mm no ambiente não climatizado.
Desta forma, obtém-se
em função de x (comprimento da tubulação) e da espessura do
isolante.
[12]
Da mesma forma, obteve-se Tm,s em função
, ou seja, em função de x e da espessura do
isolante.
[13]
Como a taxa de transferência de calor na direção radial é constante tem-se que:
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[14]
Isolando Ts(x), obtêm-se a temperatura superficial do isolamento que se pretende isolar em
função da espessura do isolante e do comprimento da tubulação:
[15]
4.1.3. Cálculo da espessura de isolante para o ambiente não climatizado utilizando o
isolamento AF/Armaflex (Diâmetro da tubulação = 75 mm)
Utilizando o software MATLAB, obteve-se o comportamento da temperatura da água ao
decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante. A temperatura da água
(escoamento interno) manteve-se constante e igual a 282,2 K.
Obteve-se o perfil da temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para
valores diferentes de espessura do isolante. Para cada valor de espessura de isolante a
temperatura superficial do isolamento manteve-se constante.
Tabela 6 - Espessura do isolante AF/Armaflex e correspondente temperatura superficial do
isolante para o diâmetro de 75,0 mm
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Para a temperatura do ambiente igual a 301,2 K, e temperatura de orvalho igual a 297,3 K, o
isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 K. Logo, o isolante com
espessura de 45 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, a
temperatura do isolante teria que ser 298,7 K. Logo o isolamento adequado seria com
espessura de no mínimo 52 mm.
4.1.4. Cálculo da espessura de isolante para o ambiente não climatizado utilizando o
isolamento AF/Armaflex (Diâmetro da tubulação = 25,4 mm)
Utilizando o software MATLAB, obteve-se o comportamento da temperatura da água ao
decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante. A temperatura da água
(escoamento interno) manteve-se constante e igual a 282,2 K.
Obteve-se o perfil de temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para
valores diferentes de espessura do isolante. Para cada valor de espessura de isolante a
temperatura superficial do isolamento manteve-se constante.
Tabela 7 - Espessura do isolante AF/Armaflex e correrpondente temperatura superficial do
isolamento para o diâmetro de 25,4 mm
Para a temperatura do ambiente igual a 301,2 K, e temperatura de orvalho igual a 297,3 K, o
isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 K. Logo, o isolante com
espessura de 25 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, o
isolamento teria que ter uma temperatura de 298,5 K, e o isolamento adequado teria que ter
uma espessura de no mínimo 32 mm.
4.1.5. Resultados dos cálculos das espessuras de isolante para os dois ambientes
utilizando o isolamento AF/Armaflex)
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O mesmo procedimento foi realizado para o ambiente climatizado. Para este ambiente, no
entanto, a temperatura de orvalho foi de 297,9 K e a temperatura do ambiente considerado foi
de 301,9 K, temperatura utilizada para o cálculo da temperatura de orvalho mais crítica. A
menor temperatura superficial da tubulação medida para este ambiente foi de 18ºC.
Abaixo segue um resumo das espessuras de isolantes necessárias para prevenir a condensação
sobre as superfícies das tubulações utilizando o isolamento AF/Armaflex.
Tabela 8 - Espessuras do isolante AF/Armaflex necessárias para prevenção da condensação
para a temperatura da água = 282,2 K
4.1.6. Cálculo da espessura de isolamento para o ambiente não-climatizado utilizando o
isolamento Poliuretanto Expandido
Os mesmos cálculos realizados para o isolante AF/Armaflex foram realizados para o
poliuretano expandido. Como os coeficientes de condutividade térmica dos dois isolantes são
diferentes, novos perfis de temperatura foram gerados.
4.1.6.1. Cálculo da espessura de isolamento para as tubulações soldáveis de PVC
Utilizando o software MATLAB, obteve-se o comportamento da temperatura da água ao
decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante. A temperatura da água
(escoamento interno) manteve-se constante e igual a 282,2 K.
Obteve-se o perfil da temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para
valores diferentes de espessura do isolante. Para cada valor de espessura de isolante a
temperatura superficial do isolamento manteve-se constante.
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Tabela 9 - Espessura do isolante poliuretano expandido e respectiva temperatura superficial
do isolamento para o diâmetro de 75,0 mm
Para a temperatura do ambiente igual a 301,2 K, e temperatura de orvalho igual a 297,3 K, o
isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 k. Logo, o isolante com
espessura de 19 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, a
temperatura do isolante teria que ser 298,7 K. Logo o isolamento adequado seria com
espessura de no mínimo 32 mm.
4.1.6.2. Cálculo da espessura de isolamento para as tubulações flexíveis de PVC com 25,4
mm de diâmetro interno
Utilizando o software MATLAB, obteve-se o comportamento da temperatura da água ao
decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante.
Obteve-se o perfil de temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para
valores diferentes de espessura do isolante. Para cada valor de espessura de isolante a
temperatura superficial do isolamento manteve-se constante.
Tabela 10 - Espessura do isolante poliuretano expandido e respectiva temperatura superficial
do isolamento para o diâmetro de 25,4 mm
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Para a temperatura do ambiente igual a 301,2 K, e temperatura de orvalho igual a 297,3 K, o
isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 k. Considerando um fator
de segurança de 5%, o isolamento teria que ter uma temperatura de 298,5 K, e o isolamento
adequado teria que ter uma espessura de 19 mm.
4.1.6.3. Resultados para as espessuras de isolante para os dois ambientes utilizando o
isolamento Poliuretando expandido
O mesmo procedimento foi realizado para o ambiente climatizado. Para este ambiente, no
entanto, a temperatura de orvalho foi de 297,9 K e a temperatura do ambiente considerado foi
de 301,9 K, temperatura utilizada para o cálculo da temperatura de orvalho mais crítica.
Abaixo segue um resumo das espessuras de isolantes necessárias para prevenir a condensação
sobre as superfícies das tubulações utilizando o isolamento AF/Armaflex.
Tabela 11 - Espessuras do isolante Poliuretano expandido necessárias para prevenção da
condensação para a temperatura da água = 282,2 K
5. Conclusões e recomendações
Através do estudo técnico foi possível concluir que a isolação térmica da tubulação de água
refrigerada da Spar (Uma Unidade Industrial do Grupo Indeba) é necessária, pois a mesma
garante a não condensação da umidade do ar sobre a superfície da tubulação. A presença da
condensação nas tubulações contribui para formação de pequenas poças de água no piso da
produção e em cima de bancadas e mesas de trabalho, podendo danificar equipamentos,
causar acidentes e transmitir uma imagem negativa da empresa em relação à organização e
zelo.
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Através dos perfis de temperatura ao decorrer dos comprimentos das tubulações pode-se
observar que não há variação considerável da temperatura da água para diferentes espessuras
de isolamento e também não há variação da temperatura da água ao decorrer das tubulações.
Portanto deve-se avaliar a espessura do isolamento apenas para prevenir a condensação.
Como o poliuretano expandido possui um coeficiente de condutividade térmica menor do que
o isolamento AF/Armaflex, tem-se que as espessuras do isolamento poliuretano expandido
necessárias para prevenir a condensação são inferiores as espessuras do isolamento
AF/Armaflex. Entretanto, há a necessidade de avaliar os custos referentes a instalação e
manutenção dos mesmos para avaliar o qual seria mais economicamente viável.
Caso o presente projeto continue sendo estudado recomenda-se a realização do mesmo estudo,
utilizando outros tipos de isolantes e a realização de um estudo de viabilidade econômica pois
assim a empresa teria como escolher a alternativa que mais se adeque a mesma.
Recomenda-se também que a empresa realize um estudo de otimização da temperatura de
resfriamento do molde. Uma vez que a temperatura mínima de trabalho do Chiller Industrial é
268,2 K, pode-se avaliar a possibilidade de trabalhar com temperaturas inferiores a 282,2 K,
assim sendo, deve-se realizar um estudo análogo para o cálculo da espessura de isolamento.
REFERÊNCIAS
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