VERIFICAÇÃO DAS TENSÕES NODAIS EM BLOCOS
SOBRE ESTACAS
R. K. Q. Souza¹, B. C. S. Lopes2, T. R. Ferreira3, R. G. Delalibera4
Engenharia Civil – Campus Calão
1.
[email protected]; 2. [email protected]; [email protected];
4.
[email protected].
1. Introdução
Têm-se nas edificações inúmeras ações permanentes e variáveis, que provocam
reações nas fundações e que devem ser transmitas ao solo. Em função da capacidade
resistente do solo, adotam-se fundações rasas ou profundas.
As estacas são elementos estruturais esbeltos que são cravadas ou escavadas no
solo e tem por finalidade, transmitir as ações para o solo, seja pela resistência sob sua
extremidade inferior (resistência de ponta), ou pela sua resistência ao longo do fuste
(atrito lateral) ou pela combinação dos dois, ALONSO (1983).
Dentre as estacas existentes no mercado, encontram-se as Madeira, Aço, Metal e
Concreto. Ainda podem ser pré- moldas (de concreto, aço e madeira) ou moldadas no
local (Franki, Strauss, Escavadas com trada helicoidal, Hélice contínua monitoria, ômega,
etc.). Cada uma destas estacas possui dimensões de diâmetros específicos e os
comprimentos do fuste são definidos em função da intensidade da ação a ser transferida
para o solo.
Após ser escolhido o tipo de estaca a ser utilizado e verificar a carga admissível
pela mesma, calcula-se a quantidade de estacas necessárias em um bloco de coroamento
por meio da equação:
Revisado pelo orientador.
Orientando: Rhuan Karlo de Queiroz Souza, graduando do curso de Engenharia Civil, Universidade
Federal de Goiás, Campus Catalão, [email protected] ;
2
Co-autora: Bárbara Crysthine de Sousa Lopes, graduando do curso de Engenharia Civil, Universidade
Federal de Goiás, Campus Catalão, [email protected] ;
3
Co-autor: Tobias Ribeiro Ferreira, graduando do curso de Engenharia Civil, Universidade
1
Federal de Goiás, Campus Catalão, [email protected] ;
4
Orientador: Rodrigo Gustavo Delalibera Professor do curso de Engenharia Civil, Universidade
Federal de Goiás, Campus Catalão, [email protected]
Endereço: Avenida Dr. Lamartine Pinto de Avelar nº 1120, Setor Universitário, 75.704-020,
departamento de Engenharia Civil.
. º
í
A expressão anterior é valida somente se o centro de carga coincidir com o centro
cen
geométrico do estaqueamento e, se as estacas utilizadas forem do mesmo tipo. Este
sistema de fundação é utilizado em regiões que o solo não apresenta resistência
superficial
rficial suficiente par absorver os esforços oriundos da superestrutura.
superestrutura. Logo, surge a
necessidade de construir blocos de coroamento para que estes esforços sejam distribuídos
para as estacas.
Os blocos são estruturas tridimensionais o que torna seu funcionamento
complexo.
Figura 1:: Bloco de coroamento sobre quatro estacas
A distribuição das estacas no bloco de coroamento é feita de maneira que vise
economia, sendo assim, limita-se
limita o número de seis estacas para cada pilar. Os blocos com
mais de seis estacas, para edifícios correntes, são eventuais
eventuais e apresentam alto custo de
execução.
A distribuição da quantidade de estacas por pilar pode ser feita de formas
diferentes. Se o bloco for para apenas uma estaca, está ficará no centro do bloco,
coincidindo seu centro de carga com o centro de carga do pilar. Caso
aso sejam
seja duas estacas,
a distribuição é linear no bloco. No caso de blocos com três
t estacas, a distribuição poderá
ser linear ou triangular.. Para quatro estacas tem distribuição linear, quadrada ou
retangular, além de outras
outras distribuições para outros números de estacas. Algumas
distribuições estão apresentadas na figura 02 e 03
Figura 2: Blocos sobre duas e três estacas.
Figura 3: Blocos sobre três e quatro estacas.
O método que normalmente é utilizado para o cálculo do estaqueamento, é o método
da superposição dos efeitos. Este calcula a ação em cada estaca somando-se
somando se os efeitos da ação
vertical e dos
os momentos fletores (ações oriundas da superestrutura).
superestrutura Contudo, este
est método
apresenta resultados satisfatórios, quando as estacas apresentam grandes comprimentos e são
apoiadas em substratos não muito rígidos, DELALIBERA (2006).
Embora a análise não-linear
não
ofereça maior precisão dos resultados,
resultado em função da
consideração da perda de resistência do bloco, oriunda da fissuração do concreto e do
escoamento das barras de aço da armadura,
armadura a análise elástico-linear
linear permite
per
quantificar
parâmetros para o dimensionamento deste elemento estrutural.
2. Objetivo
O objetivo desse trabalho
trabalho é elaborar uma rotina computacional (planilha eletrônica)
para o cálculo e verificação das tensões nodais inferior (interface pilar-bloco),
pilar
superior
(interface bloco-estaca)
estaca) e fendilhamento perpendicular a biela (entende(entende-se por biela o fluxo
das tensões de compressão existentes no interior do bloco) dos blocos de coroamento sobre
uma, duas, três, quatro, cinto e seis estacas, verificando a influência do tipo de estaca, de
seu diâmetro e considerando a existência substrato não muito rígido e estacas de grande
comprimento. Optou-se em analisar blocos de até seis estacas, pois, para edifícios
correntes os blocos com mais de seis estacas são excepcionalidades e tornam-se
antieconômicos.
Este trabalho é o segundo de uma séria de três trabalhos, que estão sendo
desenvolvidos por outras pesquisas de iniciação científica. Além do cálculo das tensões nas
regiões nodais (desenvolvido neste trabalho), também serão elaborados rotinas
computacionais para o cálculo da quantidade de armadura necessária para os blocos sobre
estacas e, para o cálculo da quantidade necessária de estacas por pilar e suas respectivas
reações.
A planilha eletrônica será disponibilizada para o meio técnico e científico, por meio do
sítio eletrônico do curso de engenharia civil do campus Catalão, da Universidade Federal de
Goiás.
3. Metodologia
Após determinado a quantidade necessária de estacas por pilar, determinada as
propriedades geométricas dos blocos e calculado a reações máximas e mínimas em cada
estacas (primeira etapa do trabalho, realizada por meio de outro aluno de iniciação científica),
é possível calcular e verificar as tensões na regiões nodais inferior e superior e a tensão de
fendilhamento dos blocos e comparar tais valores com os estipulados pela NBR 6118:2007.
4. Resultados
Nos blocos rígidos, não se aplica diretamente a teoria de flexão, devendo-se recorrer a
outras formas para se calcular a armadura principal de tração. A NBR 6118 (2007) sugere a
utilização de modelos de biela e tirante, pois definem com melhor eficiência a distribuição
dos esforços nos tirantes e nas bielas.
No método das bielas e tirantes, admite-se, no interior do bloco, uma treliça espacial
constituída de:
- Tirantes: barras tracionadas, situadas no plano médio das armaduras;
- Bielas: barras comprimidas e inclinadas. Estas têm suas extremidades de um lado na
intersecção com as estacas do outro na interseção com o pilar.
A força normal do pilar é transmitida às estacas pelas bielas de compressão. O
equilíbrio no topo das estacas é garantido pela armadura principal de tração.
Além de permitir a ancoragem das barras longitudinais dos pilares, o bloco deve ter
altura suficiente para permitir a transmissão direta da carga, desde a base do pilar até o topo
das estacas, por meio das bielas comprimidas. Para que isso ocorra de maneira eficiente, a
inclinação (ângulo de inclinação das bielas em relação ao plano horizontal) da biela não deve
ser inferior ao intervalo 40° ou 45°.
O ângulo de inclinação da biela depende exclusivamente da geometria do bloco.
Assim, as dimensões envolvidas são: a distância na horizontal do eixo da estaca ao ponto de
aplicação da força normal do pilar; e a altura útil da armadura principal.
Determinado um valor de resistência característica à compressão do concreto, fck (em
função da classe de agressividade ambiental, NBR 6118:2007), obtém-se a resistência à
compressão de cálculo do concreto, fcd, aplicando um coeficiente de minoração cujo valor é
igual a 1,4 (ver critérios na NBR 6118:2007).
,!
(Equação 1)
Em razão da diferença entre as solicitações das zonas nodais das extremidades
da biela ser diferentes, adotam-se com tensões limites os seguintes valores:
- Junto à estaca (existência de tensões de tração, região fissurada)
"
0,6. %1 − ()*+ .
(Equação 2)
- Junto ao pilar (existência tensões de compressão, região sem fissura e confinada)
"
= 0,85.
(Equação 3)
Na norma norte-americana, ACI 318R-08 e na norma brasileira, NBR
6118:2007, a resistência efetiva do concreto não leva em consideração o confinamento
exercido pelas tensões de compressão existentes na região nodal superior, apesar de vários
ensaios comprovarem a existência deste fenômeno [ADEBAR et al. (1990), MIGUEL (2000)
e DELALIERA 92006].
Por meio da equação 02, pode-se observar que a tensão limite na zona nodal inferior
(região nodal com existência de tensões de tração e compressão) é minorada em função da
existência de fissuras, provocadas pela força de tração existente nas barras de aço que
compõem o tirante ancoradas nesta região.
Segundo MUNHOZ (2004), anteriormente os blocos sobre estacas eram tratados
como viga e não existiam teorias para peças curtas onde as zonas de perturbação envolvem
praticamente todo o elemento estrutural. O esquema de comportamento considerava,
obviamente, o momento fletor e a força cortante [teoria de flexão – CEB (1970)]
Um esquema de treliça para blocos sobre dois apoios foi apresentado por MAGNEL
apud MAUTONI (1972). Porém foi na década de 60 que o esquema de comportamento de
bloco considerando analogia de treliça ganhou importância em virtude de ensaios realizados
principalmente na França.
Em 1957, HOBBS e STEIN, através de ensaios experimentais, estudaram o
comportamento de blocos sobre duas estacas. Foram ensaiados setenta modelos e
desenvolvido um modo de solução pela teoria da elasticidade bidimensional.
O comportamento dos blocos rígidos sobre três estacas foi estudado por Miguel no ano
de 2000. Em seus ensaios, MIGUEL (2000) conservava a posição da armadura principal,
variando apenas a posição das armaduras secundárias com o objetivo de analisar as fissuras e
o modo de ruína dos blocos. MIGUEL (2000) apresenta valores limites para as tensões na
regiões nodais inferior e superior de blocos sobre três estacas.
BLÉVOT & FRÉMY (1967) realizaram ensaios em mais de cem blocos sobre estacas
para analisar o comportamento destes elementos, verificando a teoria das bielas e a influência
de diferentes arranjos de armaduras. Foi a primeira vez que se aplicaram os limites de tensões
juntos às zonas nodais inferior e superior.
Segundo BLÉVOT e FRÉMY (1967), para modelos de blocos sobre duas estacas,
adotou-se as dimensões do pilar de 30 cm x 30 cm, largura dos blocos de 40 cm, e a
inclinação da biela em relação à face inferior do bloco maior que 40º. Quanto à disposição da
armadura, os blocos apresentavam dois tipos de arranjos diferentes: barras lisas com ganchos
(figura 4a) e barras com mossas ou saliências sem ganchos (figura 4b).
Analisando os modelos acima, Blévot notou que antes
antes da ruína causada pelo esmagamento da
biela de concreto, ocorreram inúmeras fissuras. Houve também o escorregamento na
ancoragem para o caso dos modelos armados com barras com mossas ou saliências, sem
ganchos.
Figura 4: Modelo de Blocos sobre Duas Estacas ensaiados por Blévot & Frémy (1967).
Segundo BLÉVOT & FRÉMY (1967), o método das bielas é valido para inclinação
das bielas entre 40º e 55º, uma vez que as forças obtidas em ensaios para ângulos inferiores a
40º e superiores a 55º, foram maiores que as calculadas. Quando respeitados os limites
recomendados para o ângulo de inclinação das bielas, não há riscos de ruptura por punção.
BLÉVOT & FRÉMY (1967),
(1967) afirma que nos blocos sobre quatro estacas também
foram observadas ruínass a partir de uma fissura inclinada (em torno de 45º, ângulo medido em
relação ao plano horizontal), com início na
n estaca e observaram que não ocorreu ruína por
punção. Os resultados ensaiados foram coerentes com os resultados teóricos, utilizando o
modelo de Bielas e Tirantes.
Em 1972, MAUTONI estudou os mecanismos de ruína, visando os valores das forças
últimas que levaria à ruptura das bielas. Foram ensaiados vinte blocos com diferentes tipos de
armadura, entre elas a armadura laçada contínua na horizontal e armadura bigode.
As principais conclusões
nclusões de MAUTONI (1967) foi o estabelecimento de um método
para determinar a força de ruína do bloco e a determinação do mecanismo de colapso e que as
ruínas ocorreram por esmagamento da biela de compressão com plano de fratura entre a face
interna da estaca
staca e a face do pilar.
Dados experimentais foram mostrados por TAYLOR & CLARKE (1976) mostrando a
influência do detalhamento da armadura na eficiência estrutural do bloco sobre estacas.
Ensaiaram blocos sobre quatro estacas, com espaçamento entra as estacas de duas vezes o
diâmetro das mesmas.
Segundo TAYLOR & CLARKE (1976), nas fases
ses iniciais de carregamento, todos os
blocos se comportam de maneira semelhante, apresentando fissuras verticais nas linhas de
eixo das estacas nas quatro faces do bloco.
ADEBAR ET AL. (1990) ensaiaram seis modelos diferentes de blocos sobre quatro e
seiss estacas com o objetivo de examinar o modelo de bielas e tirantes tridimensional. O
diâmetro das estacas utilizadas é de 20 cm e a força concentrada numa área de 30 cm x 30 cm
e a altura do bloco de 60 cm.
Segundo ADEBAR ET AL.
AL (1990) os modelos são dimensionados
ensionados com os critérios do
ACI 318 (1983) e pelo método das Bielas, com arranjo de armadura diferentes.
Após inúmeros ensaios, ADEBAR ET AL. (1990) concluíram que um modelo
refinado de bielas e tirantes deve ser adotado, tal modelo representado abaixo:
abaixo
Figura 5:: Modelo Refinado de Bielas e Tirantes sugerido por Adebar et al. (1990).
(1990)
4.1. Critérios de dimensionamento
O dimensionamento da armadura principal de tração desenvolvido seguindo as exigências da
NBR 6118:2007 e por meio dos resultados obtidos na parte um deste projeto de pesquisa, a
qual calcula as reações máximas e mínimas das estacas.
Após o usuário informar os dados de projeto na planilha eletrônica, escolhendo o tipo
de estaca e o diâmetro da mesma, realizou-se os cálculos das reações nas estacas e em posse
destes resultados, calculou-se a geometria do bloco e verificaram-se as tensões nas bielas de
compressão junto ao bloco e junto à estaca (zonas nodais inferior e superior,
respectivamente), considerando inclinação da biela entre 45º e 55º, por meio das equações 4 e
5.
".
=
2∗
Onde: /
á1
/ á1
9
8 ( ; <=> çãA4
2 . sen Ө :
∗
=2
CDE:( F<=> çãA5
.
é a reação máxima na estaca (kN), 2∗ é a relação entre as áreas da seção
transversal da estaca e da biela no topo da estaca e θ a inclinação da Biela (º).
Para calcular a tensão limite utilizou-se a equação 6:
"
,
= 80,6. 81 −
G
250
;.
=
Sendo:
G
; . 1000E9 /:²F<=> çãA6
K
G
<=> çãA7
a resistência característica do concreto à compressão, expressa em MPa,
a resistência de cálculo do concreto à compressão, também expressa em MPa e K o
coeficiente de minoração do material concreto.
Em seguida determina-se a Força na Biela por meio da equação 8:
M.
/
=
á1
CD
E9 F<=> çãA8
A força da biela de cálculo é obtida por meio da equação 9:
M.
,
= K . KN . M.
<=> çãA9
Onde: K e KN são coeficientes de majoração.
Após, calcula-se a tensão de cálculo da biela junto à estaca por meio da equação 10.
".
,
/
,
á1,
=
/
∗
2
.
á1,
9
8 ( ; <=> çãA10
CD :
= K . KN . /
á1 E9
F<=> çãA11
Na entrada de dados, as dimensões do pilar (a x b) expressas em cm são informadas,
podendo então, ser calculada a área do pilar 2 através da equação 12.
2. P
E:( F<=> çãA12
10000
2 =
Em seguida determina-se a tensão de cálculo da biela junto ao pilar utilizando equação
13:
".
2∗ =
,
=
,
R> C S
M.
2∗
2 .
,
CD
<
E9 /:²F<=> çãA13
E:( F<=> çãA14
Por fim, calcula-se a tensão limite no pilar por meio da equação 15.
"
,
= 0,85.
Após, determina-se a área da biela 2.
2.
=
E9 /:²F<=> çãA15
pela equação 16:
2∗ + 2∗
E:( F<=> çãA16
2
Conhecendo a área da biela, calcula-se a tensão de fendilhamento ("
equação 17.
N
F atráves da
"
=
N
0,3. M.
2.
,
9
8 ( ; <=> çãA17
:
Para efeito de comparação pode-se calcular a tensão limite de fendilhamento através
da equação 18.
"
Onde o
G
,
= 80,3. E
N
(
G FU ;
∗ 1000 8
9
; <=> çãA18
:(
é expresso em MPa.
Calcula-se a Força de tração de cálculo na biela (/
/
,
= M.
,
,
)
. A DE9 F<=> çãA19
Por fim são verificada as seguintes condições:
- ".
,
- ".
,
-"
N
≤"
,
,
≤"
,
≤"
,
,
N
4.2 Exemplo de aplicação
Utilizou-se um exemplo de bloco sobre duas estacas para demonstrar os resultados
obtidos.
Após o usuário informar todos os dados de entrada:
- Tipo de estaca: Moldada In-loco;
- Tipo do material da estaca:Strauss;
- Diâmetro da estaca desejado:32mm;
- Carga admissível geotécnica da estaca:140 kN;
- Força Normal atuante no Pilar: 150 kN;
- Momento na direção x: 50 kN.m;
- Momento na Direção y: 50 kN.m;
- Força na direção x: 15 kN;
- Força na direção y:15 kN;
- Dimensão do menor lado do pilar “a”: 19 cm;
- Dimensão do maior lado do pilar “b”: 35 cm;
- Inclinação D da biela podendo variar de 45 a 55º: 45º
- Resistência característica do concreto à compressão (
G ):
30 (MPa);
- Coeficientes de majoração e minoração.
Por meio da rotina computacional, determinou-se a quantidade de estacas necessárias
no bloco, informando para o usuário e solicitando ao mesmo que selecione o bloco desejado
de acordo com a quantidade de estacas.
- Quantidade de Estacas Calculadas: 2 Estacas.
Abaixo se encontra a figura que representa a etapa de projeto citada anteriormente e o
bloco selecionado.
Figura 5: Representação da Rotina Computacional para Escolha do Bloco Sobre Estacas
Após todas as reações nas estacas calculadas, verificou-se que a estaca “E2” foi a mais
solicitada, portanto a verificação das tensões de compressão nas bielas serão verificadas
segundo analogia de bielas e tirantes.
Por meio da equação 20, calculou-se a altura útil do bloco (d):
= :.
CDE:F<=> çãA20
Onde:
: = WX ( + Y²<=> çãA21
Tem-se que : = 0,48: e
= 0,5: (m é a distância do centro geométrico da estacas
mais solicitada até o entro geométrico do pilar).
Para calcular a altura do bloco, utiliza-se a seguinte equação:
ℎ=
+ 0,1E:F<=> çãA22
Assim temos que ℎ = 0,5 + 0,1 = 0,6:
Pela Equação 5 se calculou a 2∗ , pela Equação 10 a tensão ".
Equação 6 a "
,
,
e pela
. Resultados apresentados abaixo:
2∗
".
,
"
Observou-se que ".
,
,
,
= 0,057:²
= 5635,79 /:²
,
= 11314,299 /:²
≤"
,
satisfazendo esta condição.
Calculou-se através da Equação 13 a ".
,
,
e pela Equação 15 a "
Resultado apresentado abaixo.
".
,
"
Como ".
,
,
,
≤"
,
,
,
= 13631,589 /:²
= 18214,299 /:²
então satisfez a condição
,
.
Pela Equação 17 calculou-se a "
2392,359 /:²
"
Como "
N
≤"
,
N
,
N
N
e pela Equação 18 a "
,
N
. "
N
=
= 2896,479 /:²
, satisfez a condição.
Todos os resultados e verificações demonstrados neste projeto encontram-se na Figura
6.
Figura 6: Representação de Todos os Resultados.
Por meio da Figura 06, observam-se os dados de entrada fornecidos pelo usuário,
como também os valores das tensões calculadas e limites, junto às regiões nodais inferior,
superior e no meio da altura da biela (fendilhamento).
Após esta etapa, pode-se proceder o dimensionamento das barras de aço da armadura
principal de tração – tirante. Está etapa da rotina computacional, foi desenvolvida na última
etapa deste do projeto pesquisa: Projeto, dimensionamento e verificação de blocos sobre
estacas, por meio de o
5
Conclusão
Com o desenvolvimento desta pesquisa de iniciação científica, desenvolveu-se uma
rotina computacional, com intuito de otimizar o projeto de fundações por estaqueamento,
apresentando os cálculos das reações nas estacas (primeira etapa), a verificação das tensões na
biela de compressão (etapa deste trabalho) e o cálculo das barras de aço da armadura principal
de tração (última etapa do projeto de pesquisa), apresentando ao usuário todos os dados
necessários para execução de projeto de fundação profunda por estacas.
A rotina final desenvolvida na planilha eletrônica será disponibilizada no sítio do
curso de Engenharia Civil do campus Catalão, que pode ser acessado no endereço:
http://www.engcivilcac.com/new/index.html.
Este trabalho será evoluído, pois pretende-se calcular as tensões nodais, por meio de
outros critérios estabelecidos em normas e códigos internacionais.
6
Bibliografia
1. Alonso, U. R. (1989). Exercícios de Fundação. Editora Edgard Blucher LTDA.
2. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118:2003 – Projeto
de estruturas de concreto. Rio de Janeiro
3. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6122:1994 – Projeto
e Execução de Fundações. Rio de Janeiro.
4. Cintra, J.C.Â. e Albiero, J.H. (1998). Projeto de Fundações. Volume I, EESC–Usp;
5. Delalibera, R. G. (2006). Análise Numérica e Experimental de Blocos de Concreto
Armado Sobre Duas Estacas Submetidas à Ação de Força Centrada e Excêntrica. Tese
(Doutorado). Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São
Carlo;
6. Munhoz, F. S. (2004). Análise do Comportamento de Blocos de Concreto Armado
Sobre Estacas Submetidas à Ação de Força Centrada. Dissertação (Mestrado), Escola
de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos;
7. Gómez, L. A. (2009). Excel para Engenheiros. Editora Visual Books.