44ª RAPv – REUNIÃO ANUAL DE PAVIMENTAÇÃO
E
18º ENACOR – ENCONTRO NACIONAL DE CONSERVAÇÃO RODOVIÁRIA
ISSN 1807-5568 RAPv
Foz do Iguaçu, PR – de 18 a 21 de Agosto de 2015.
DESEMPENHO DE BASE DE BRITA GRADUADA TRATADA COM
CIMENTO EM TRECHO MONITORADO DE SERGIPE
Rodrigo da Silva Nascimentoi; Airton Teles de Mendonçaii & Fernando Silva Albuquerqueiii.
Resumo:
O monitoramento do desempenho de pavimentos é um importante recurso utilizado na gerência de pavimentos,
essencial para o conhecimento dos principais mecanismos de dano nas estruturas de pavimentos. Este trabalho tem por
objetivo trazer os primeiros resultados da pesquisa de campo para estudar os mecanismos de dano em base de brita
graduada tratada com cimento (BGTC), aplicada em pavimento asfáltico de um trecho monitorado do estado de
Sergipe. A pesquisa está baseada na obtenção dos parâmetros de desempenho de seções de pavimentos rodoviários. Os
fatores considerados foram a idade do pavimento, o tráfego, clima local e defeitos de superfície. Foi observado que a
ruptura da camada de BGTC foi devido à fadiga da mesma. Obteve-se também uma linha de tendência relacionando o
efeito acumulado do tráfego de cargas e a porcentagem de trincas detectadas no trecho em cada monitoramento
realizado.
Palavras-chave: BGTC, Trecho monitorado, Desempenho de pavimentos.
Abstract:
The monitoring of pavement performance is an important tool used in the management of pavements, essential for the
understanding of the main damage mechanisms in pavement structures. This work aims to bring the first field survey
results to study the damage mechanisms in graded gravel base treated with cement (BGTC) applied in asphalt pavement
of a monitored section of the state of Sergipe. The research is based on achieving the performance parameters of road
pavement sections. The factors considered were age pavement, traffic, local weather and surface distress. It has been
observed that disruption of BGTC layer was due to fatigue thereof. Obtained also a trend line linking the cumulative
effect of traffic loads and the percentage of cracks detected in the stretch in each monitoring carried out.
Keywords: BGTC, monitored stretch, pavement performance.
INTRODUÇÃO
O tráfego comercial no Brasil tem sofrido aumento significativo em volume e magnitude de cargas.
Estas mudanças têm afetado a vida útil dos pavimentos, levando a apresentar precocemente defeitos
tais como trincas, panelas e deformações, incompatíveis com o conforto, segurança e durabilidade
requeridos para uma rodovia pavimentada. Conhecer o desempenho estrutural e funcional de
pavimentos e diagnosticar as causas do encurtamento da vida de serviço é fundamental para o
desenvolvimento do Brasil.
Dentro dessa temática, muitos países investem em pesquisas na busca de pavimentos mais
econômicos e mais eficazes dentro do período de vida útil, sendo a AASHO Road Test, nos Estados
Unidos da América, reconhecido como o primeiro conjunto de pistas monitoradas que alimentou
com novas ideias os conceitos de pavimentação (BALBO, 2007).
Através do monitoramento de trechos pavimentados os engenheiros aprimoraram os conhecimentos
sobre: as propriedades e o comportamento dos materiais como componentes dos pavimentos; o
desempenho estrutural dos pavimentos formados por camadas de materiais de diversos tipos e
rigidezes diferentes; aprimoramento de técnicas construtivas; uso de novos materiais; e a
interferência das condições climáticas locais e do tráfego real (DNIT, 2004).
Modelos de previsão de desempenho são ferramentas matemáticas que preveem a evolução com o
tempo dos defeitos de superfície ou do nível de serventia, sob as condições climáticas e de tráfego a
que o pavimento está submetido, partindo das características do pavimento e suas condições atuais
(estruturais, funcionais e de degradação superficial) (GONÇALVES, 1999).
Os modelos de previsão de desempenho de pavimentos mais acurados são aqueles desenvolvidos
diretamente a partir de dados de campo sistematicamente coletados e analisados, sendo seu uso
como modelo restrito ao ambiente de avaliação (PATERSON, 1987).
Com o objetivo de avaliar o desempenho dos pavimentos asfálticos na região Nordeste do Brasil,
particularmente no Estado de Sergipe, foi monitorado trechos na BR-101/SE, onde o clima é
tropical úmido e o tráfego é classificado como pesado. Pretende-se contribuir com estudos que
permitam entender como os pavimentos executados e projetados por métodos de dimensionamento
de pavimento tradicionalmente utilizados no Brasil tem o seu desempenho afetado pelo tráfego,
materiais e condições climáticas locais. Desta forma, a experiência obtida pode servir para futuros
projetos de pavimentação na região Nordeste.
O objetivo do presente trabalho é avaliar o desempenho estrutural da Base de Brita Graduada
Tratada com Cimento (BGTC) executada em trecho monitorado da rodovia BR-101 em Sergipe,
quando comparado a modelos de previsão de desempenho existentes na bibliografia consultada.
Modelos de previsão de desempenho de pavimentos
Modelos de previsão de desempenho de pavimentos são ferramentas que têm a finalidade de prever
como deverão variar ao longo do tempo as condições do pavimento de uma via, a partir do
conhecimento das condições atuais, projetando a deterioração temporal do pavimento em função
das solicitações do tráfego. Permitem a caracterização da vida remanescente em função dos níveis
de aceitação estabelecidos (VALE, 2008).
A complexidade da estrutura do pavimento torna difícil a previsão do seu desempenho futuro. As
necessidades futuras de manutenção só podem ser previstas dentro de um sistema de gerência de
pavimentos que utilize modelos de previsão de desempenho com acurácia e confiabilidade
(FRITZEN, 2005).
Existem vários modelos de previsão de desempenho para pavimentos baseados em premissas e
condições de contorno diferenciadas. Eles são classificados usualmente de acordo com a origem
em: empíricos; mecanísticos e mecanísticos-empíricos (VALE, 2008; HAAS et al., 1994).
Quanto à aplicação, os modelos podem ser diferenciados como aplicados a parâmetros funcionais e
estruturais.
Modelos de previsão de desempenho para dano em bases cimentadas
O trincamento por fadiga de uma base cimentada tem grande influência no comportamento de um
pavimento semi-rígido (FRANCO, 2007).
Pretorius, a partir de ensaios de laboratório em 1970, desenvolveu o modelo conhecido como
modelo log-log do Corpo dos Engenheiros do Exército Norte-Americano (USACE) (RODRIGUES,
1998). Este modelo está apresentado a seguir:
⁄
(01)
Outro modelo utilizado é o semilog do USACE (1970) representado na expressão:
(02)
Onde:
Nf é o número de repetições de carga que levam ao trincamento e à ruptura; e
εt é a deformação de tração no fundo da camada cimentada (x10-6).
Ceratti (1991) obteve curvas de fadiga para seis misturas diferentes de solo-cimento ensaiadas com
modo de carregamento à flexão. A equação que expressa à curva de fadiga em função da
deformação de tração inicial imposta ao material com os parâmetros está apresentada a seguir:
(03)
Onde:
Nf é o número de repetições de carga que levam ao trincamento e ruptura;
εt é a deformação inicial de tração imposta ao material; e
a e b são parâmetros experimentais. No Método de Dimensionamento Mecanístico-Empírico de
Pavimentos Asfálticos (SISPAV) adota-se os valores de 125,63 e -14,92 para os parâmetros a e b,
respectivamente.
Na África do Sul os pesquisadores desenvolveram modelos de previsão de desempenho para as
bases cimentadas os quais incorporaram ao método Sul-africano de dimensionamento (SAPEM,
2013). São consideradas três situações: inicio do trincamento no topo da camada; esmagamento
avançado no topo da camada; e a fadiga efetiva da camada.
Para Início do Trincamento e Esmagamento Avançado da Camada foi utilizado o modelo:
(
⁄
)
(04)
Onde:
Nci/ca: é o número de repetições de carga que leva ao início do trincamento (crack initiation) ou ao
esmagamento avançado (crushing advanced);
σv: é a tensão de compressão vertical no topo da camada em Kpa;
UCS: resistência a compressão não confinada em Kpa, valores recomendados na Tabela 1; e
a e b constantes, dadas na Tabela 2.
Tabela 1. Módulos Elásticos e propriedades dos materiais cimentados utilizados no método de dimensionamento
Sul-africano
Classe Inicial
Módulo (MPa)
Deformação na
Ruptura (Ɛb)
UCS
(KPa)
C3
2000
125
2250
Classe de
Equivalência
granular
EG4
C4
1500
145
1125
EG5
Modulo
(MPa)
300
200
Tabela 2. Constantes relacionadas ao nível de dano ao final do período de projeto
Esmagamento Inicial
Nível de Confiabilidade
A
8,216
7,706
7,506
7,386
95% (A)
90% (B)
80% C
50% (D)
b
1,21
1,31
1,1
1,09
Esmagamento avançado
a
8,894
8,384
8184
9,064
b
1,31
1,23
1,2
1,19
Fadiga Efetiva
c
7,06
6,87
6,84
6,72
d
7,86
7,66
7,63
7,49
Para Vida de Fadiga Efetiva foi utilizado o seguinte modelo:
(
)
(05)
Onde:
Neff: é o número de repetições de carga que leva à fadiga da camada;
SF: fator de correção para propagação da trinca em função da espessura da camada (Tabela 3);
ε: deformação específica de tração;
εb: deformação de ruptura, valores recomendados na Tabela 1;
c e d: constantes, valores na Tabela 2; e
t: espessura da camada.
Tabela 3. Fator de ajuste em função da espessura da camada de base
Espessura
Fator de Ajuste
< 102 mm
102 mm a 319 mm
> 419 mm
1
10
(0,00285t-0,293)
8
CARACTERÍSTICAS DOS TRECHOS MONITORADOS
Os trechos selecionados para monitoramento são em pavimento asfáltico, pertencentes ao Lote 3.1
do projeto da duplicação da rodovia BR-101/SE, no segmento km 93,4 ao km 123,0, em tangente,
com boa drenagem e pequenas declividades longitudinais. Os trechos, pelo seu clima, são
representativos da faixa litorânea do Estado de Sergipe.
Os trechos monitorados apresentam tráfego intenso, com participação significativa de veículos
comerciais. A sua magnitude permite que os parâmetros avaliados sejam representativos dos efeitos
danosos que o mesmo exerce na vida útil dos pavimentos.
Para a situação do projeto, considerando pista dupla, considerou-se a faixa da direita, com 80% do
tráfego pesado, correspondendo a 40% do volume total da rodovia (DNIT, 2009).
Para o cálculo do fator médio de veículo (Fv) adotaram os valores do VMDs obtidos pela Lei da
Balança, considerando, conforme dados obtidos em algumas rodovias, um percentual de 26% de
veículos vazios, valor esse que, pelo conhecimento local, parece ser bem representativo do trecho
em estudo (DNIT, 2009). Nas Figuras 1 e 2 estão apresentadas as projeções, para o número N do
sub-trecho, pelas metodologias da AASHTO e do Corpo de Engenheiros dos Estados Unidos
(USACE) (DNIT, 2006), respectivamente.
Figura 1. NAASHTO para os Trechos Monitorados
Figura 2. Nusace para os Trechos Monitorados
Segundo a classificação de Wladimir Köppen (1936) o clima é do tipo tropical com estação seca de
verão (As). Os meses mais chuvosos concentram-se entre abril e agosto, enquanto os mais secos
estão entre janeiro e março e entre setembro e dezembro (ver figura 03). No tempo de observação, a
temperatura média máxima foi registrada em fevereiro de 2012 (31,10C) e a mínima em novembro
de 2013 (ver figura 04).
Figura 3. Pluviometria nos anos 2012, 2013 e 2014 em Aracaju.
Figura 4. Temperaturas Médias Mensais nos anos 2012, 2013 e 2014 em Aracaju.
O Trecho Monitorado objeto deste estudo é um pavimento asfáltico novo, com extensão de 280 m,
localizado no município de São Cristóvão, representando o pavimento semirrígido.
As características mecânicas das camadas deste pavimento foram obtidas após o pavimento
executado e antes da abertura ao tráfego. Foram executadas janelas na pista de rolamento e colhidas
amostras representativas de camada do pavimento, incluindo o subleito. Para o revestimento foram
retiradas amostras (CPs) através de sondas rotativas para avaliação estrutural pelo Método
Destrutivo.
Os Módulos de Resiliência obtidas em Laboratório e a resistência à tração das misturas asfálticas do
trecho estão apresentados na Tabela 4.
Tabela 4. Módulos de Resiliência e Resistência à Tração das Camadas Asfálticas do Trecho Monitorado .
MR - Trecho Monitorado
Capa
Binder
MR Médio (MPa)
4273
9.308
RT (Mpa)
1,49
2,03
MR/RT
2864
4583
Para as camadas de subleito e sub-base as melhores correlações do MR foram com o somatório das
tensões principais () coerentes com os solos areno-argilosos. O MR da base cimentada apresentou
uma ótima correlação com a tensão desvio (R2 próximo a um), mas com K2 = 1.
Figura 5. Módulo de Resiliência do Subleito do Trecho Monitorado (somatório das tensões principais)
Figura 6. Módulo de Resiliência da Sub-base do Trecho Monitorado (somatório das tensões principais)
Figura 7. Módulo de Resiliência da Base do Trecho Monitorado (tensão desvio)
Resumidamente, os tipos de materiais, espessuras das camadas e suas características mecânicas são
apresentadas na Tabela 5.
Tabela 5. Características Elásticas do Pavimento do trecho monitorado.
Estrutura
MR Laboratório
(MPa)
Coef. de Poisson
Capa - CBUQ c/SBS Fx C do DNIT - 5 cm
MR = 4273
0,3
Binder - CBUQ Fx B do DNIT - 7,5 cm
MR = 9309
0,3
Base em BGTC - 15 cm
MR = 12652σd
Sub-base A-2-4 - 15 cm
MR = 309,3Ѳ
Subleito A-2-6
1,0071
0,25
-0,181
0,35
0,267
0,45
MR = 207,7Ѳ-
METODOLOGIA
Inicialmente, foram obtidos os módulos de resiliência (MR) de cada uma das camadas do
pavimento através de ensaios laboratoriais das amostras colhidas em campo. Os módulos de
resiliência para as camadas de BGTC, sub-base de solo e para o subleito seguiram os procedimentos
da norma DNIT 134/2010-ME. Para as misturas asfálticas (camada de binder e revestimento com
ligante modificado com SBS) foi utilizada a norma DNIT 135/2010-ME.
Foi feita uma comparação do comportamento observado em campo, nos monitoramentos de
trincamentos realizados em 4 datas diferentes (a cada 6 meses), com a vida de fadiga prevista pelo
modelo de fadiga do método de projeto mecanístico da República da Sul-africana (SAPEM, 2013) e
com o modelo de fadiga de Ceratti (1991). Para aplicação deste modelo foi necessário o cálculo de
tensões e deformações para a estrutura de projeto, utilizando as características elásticas, obtidas nos
ensaios de laboratório, no software EverStress 5.0, um dos módulos do Everseries 5.0 do
Departamento de Transportes do Estado de Washington (EUA).
O objetivo desta comparação foi confirmar ou não a aplicabilidade destes modelos de previsão de
desempenho, além de estabelecer uma linha de tendência descrevendo a evolução de trincamentos
observados em campo.
As análises de fadiga dos pavimentos foram feitas considerando as condições no início da vida útil.
Para tanto, foram utilizados os valores dos módulos de resiliência encontrados nos ensaios
laboratoriais.
As tensões e deformações foram determinadas utilizando o programa computacional EverStress 5.0
em pontos pré-determinados localizados sob a roda e entre rodas de um eixo simples de rodas
duplas de 10750 kg (carga legal no Brasil mais desvio de 7,5%).
Para determinação do desempenho do pavimento foram utilizados os métodos de projeto
mecanicista-empírico Sul-africano e o SisPav. O método Sul-africano foi desenvolvido através de
experimentos do comportamento do pavimento em campo, utilizando de simuladores de tráfego
com controle de carga e consequentes respostas elásticas, onde o surgimento e crescimento de
trincas e deformações plásticas foram avaliados (SAPEM, 2013). O SisPav é um programa de
dimensionamento mecanístico-empírico desenvolvido por Franco (2007), que leva em consideração
ensaios de laboratório, o clima, os materiais de pavimentação e o tráfego. Leva em consideração
também:
 Variação sazonal do tráfego no período de projeto;
 Análise para diversos eixos com variação lateral;
 Materiais de comportamento elástico linear e não linear;
 Modelos de previsão de danos a partir de base de dados brasileiros, incluindo o modelo de
Ceratti (1991) para bases cimentadas;
 Parâmetros dos materiais e bacias deflectométricas para o controle de execução no campo; e
 Análise da confiabilidade
RESULTADOS
As avaliações na base cimentada foram realizadas levando-se em consideração a deformação de
tração calculada para a base da camada (Figura 9). Os resultados da aplicação do modelo de
previsão de desempenho para fadiga, descrito em SAPEM (2013) estão transcritos na Tabela 10.
Para esta análise foi utilizado um nível de confiabilidade de 95%, devido à categoria da via ser "A".
Tabela 6. Danos previstos pelo Método da República Sul-africana para a camada de Base de BGTC para o Efeito
de Fadiga
εt (10^6)m/m
35,0
Nf
3,92E+06
Durabilidade
1,291 anos
Verifica-se que a estimativa de durabilidade da camada cimentada é muito reduzida, com o efeito de
fadiga começando em pouco tempo após a abertura ao tráfego (menos de dois anos). O alto nível de
trincamento desta camada além de refletir as trincas para as camadas asfálticas sobrejacentes,
facilita a entrada de água no pavimento, acelerando os afundamentos plásticos e o fim da vida de
serviço. Talvez uma melhor dosagem da BGTC ou uma solução em pavimento invertido, onde uma
camada granular delgada seria inserida entre a BGTC e as camadas de misturas asfálticas,
aumentaria a vida de fadiga desta camada ou impediria a propagação de trincas da base da camada
cimentada para o revestimento, respectivamente.
A análise executada pelo Método de Dimensionamento Mecanístico-empírico de Pavimentos
Asfálticos – SISPAV (FRANCO, 2007) versão 2.0.8.0, avaliou os danos acumulados no pavimento.
O resumo dos resultados fornecido pelo software está apresentado na Figura 8. O resumo da análise
de danos acumulados está apresentado na Tabela 7.
Figura 8 Resumo da análise do trecho obtida pelo SISPAV
Tabela 7 Resumo de danos obtidos pelo SISPAV.
Eixo
Fadiga
2ª Camada
Tensão Máxima
Subleito
%
1
0,000
0,000
619,874
2
0,000
0,093
124,019
3
0,000
0,270
5,070
4
0,000
0,127
1,844
5
0,000
0,000
12,144
Total:
0,000
0,489
762,951
Com os dados desta análise conclui-se que o pavimento acumula danos de 762,9% comprometendo
seu período de vida útil que deveria ser de 10 anos e é de apenas 1,3 anos.
Por este método o pavimento entraria em colapso por fadiga precocemente, o que realmente ocorreu
na prática, com resultado muito semelhante ao obtido com o modelo do SAPEM (2013).
O gráfico da figura 9 mostra a linha de tendência da relação entre % de trincas levantadas no trecho
monitorado e a evolução do número N ao longo dos anos. Analisando o gráfico vê-se que o
percentual de trincas cresce exponencialmente em relação ao N acumulado. O que demonstra
claramente a importância das cargas que atuam no pavimento em seu desempenho ao longo do
tempo, onde o incremento de danos por fadiga ao pavimento cresce geometricamente com o
acúmulo da ação do carregamento. Os dados de percentual de trincamento levantados durante a
pesquisa comprovaram o grave comprometimento da vida útil do pavimento, uma vez que em
menos de dois anos o trecho já apresentava trincamentos refletidos À superfície do revestimento.
5,0
4,5
4,0
% de TRincas
3,5
%trincas = 0,0486.EXP(6,0.10-07.Nacum)
R² = 0,77
3,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0,0
N acumulado (AASHTO)
Figura 9 Linha de tendência entre % de trincas e a evolução do número N.
CONCLUSÕES
O modelo de fadiga do método de projeto mecanístico da República da Sul-africana (SAPEM,
2013) e o Método de Dimensionamento Mecanístico-empírico de Pavimentos Asfálticos – SISPAV
(FRANCO, 2007) se mostraram eficazes na obtenção da previsão de vida útil do pavimento. Os
mesmos foram capazes de identificar em seus modelos os danos ao pavimento que foram
observados em campo nos monitoramentos de trincamentos feitos ao longo de dois anos. Em ambos
os modelos a base cimentada apresentou rompimento por fadiga antes do segundo ano de vida útil.
Este comportamento pôde ser observado em campo quando foram detectadas trincas com a
presença de finos bombeados, provenientes da base para a superfície do revestimento.
O desempenho estrutural deficiente pode ser atribuído à concepção para a estrutura do pavimento,
como um pavimento semirrígido, com camada cimentada em contato diretamente com o
revestimento asfáltico. A interação entre estas duas camadas do pavimento não se mostrou eficiente,
uma vez que o baixo desempenho à fadiga da BGTC promove o rápido surgimento de trincas que
logo são refletidas para o revestimento, causando evolução do trincamento na superfície do
pavimento e facilitando a infiltração de água de chuva para camadas subjacentes.
Os dois métodos de análise poderiam servir como ponto de partida para projetos mecanicistas de
pavimentos asfálticos com camadas cimentadas no Brasil. Contudo, é de suma importância o
estabelecimento de modelos de previsão de desempenho para dano por fadiga regionalizados para
camadas cimentadas.
REFERÊNCIAS
ALBUQUERQUE, F. Sistema de gerência de pavimento para departamentos de estradas do
nordeste brasileiro. 2007. Tese (Doutorado em Engenharia Civil), UFRGS, Porto Alegre.
BALBO, J.T. Pavimentação asfáltica: materiais, projeto e restauração. São Paulo: Oficina de
Texto. 2007.
CAVALCANTE, C, Metodologia de retro análise de módulos de resiliência em camadas de
pavimentos flexíveis: desenvolvimento do programa retropav. 2010. Dissertação (Mestrado) Curso de Pós-graduação em Engenharia Civil e Ambiental, Universidade Federal de Campina
Grande, Paraíba.
CERATTI, J.A.P., 1991, Estudo do Comportamento a Fadiga de Solos Estabilizados com
Cimento para Utilização em Pavimentos. Tese (Doutorado), COPPE/UFRJ, Rio de Janeiro, RJ,
Brasil.
DNER. PRO 11/79. Avaliação Estrutural de Pavimentos Flexíveis – Procedimento. Rio de
Janeiro – RJ, 1979.
_____.ME 024/94. Pavimento – determinação das deflexões pela Viga Benkelman. Rio de
Janeiro – RJ, 1994a.
_____. PRO 175/94. Aferição de viga Benkelman. Rio de Janeiro – RJ, 1994e
_____. PRO 273/96. Determinação de deflexão utilizando deflectômetro de impacto tipo
“Falling Weight deflectometer (FWD)”. Rio de Janeiro – RJ, 1996.
DNIT. 2004. Diretoria de Planejamento e Pesquisa. Coordenação Geral de Estudos e Pesquisa.
Instituto de Pesquisas Rodoviárias. Assessoria técnica na área de avaliação de desempenho de
pavimentos típicos brasileiros. Relatório final,
omo
out
00 isponível em:
ipr dnit ov r/manuais/avaliacao pav tip ras pdf >. Acesso em: 15 de ago. 2013.
_____. ES 031/2006 - Pavimentos flexíveis – Concreto asfáltico – Especificação de serviço.
Diretoria de Planejamento e Pesquisa, IPR, Rio de Janeiro, 2006.
____. 2006. Manual de Restauração de Pavimentos Asfálticos. Diretoria de Planejamento e
Pesquisa. Coordenação Geral de Estudos e Pesquisa. Instituto de Pesquisas Rodoviárias. Rio de
Janeiro, 2006.
____. 2009. Projeto de duplicação da BR-101/SE, Segmento: km 93,4 ao km 123.2009.
___. ME 134/2010 - Pavimentação – Solos - Determinação do módulo de resiliência – Método
de ensaio. Rio de Janeiro: IPR, 2010.
FRANCO, F.A. Método de Dimensionamento Mecanístico-empírico de Pavimentos Asfálticos
– sispav. 2007. Tese (Doutorado) - Coordenação dos Programas de Pós-graduação de Engenharia,
Universidade Federal do Rio de Janeiro. Universidade Federal do Rio de Janeiro. Rio de Janeiro,
RJ.
FRITZEN, M.A. Avaliação de soluções de reforço de pavimento asfáltico com simulador de
tráfego na rodovia rio Teresópolis. 2005. Dissertação (Mestrado) - Coordenação dos Programas
de Pós-graduação de Engenharia, Universidade Federal do Rio de Janeiro. Rio de Janeiro, RJ.
GONÇALVES, F. O Desempenho dos Pavimentos Flexíveis. 1999. Disponível em:
<usuarios.upf.br/~pugliero/arquivos/09.>. Acesso em 26 de ago. 2013.
HAAS, R. C. G.; HUDSON W. R.; ZANIEWSKI J. P. Modern pavement management. Krieger
Publishing Company. Malabar, Florida, 1994.
MENDONÇA, A. T. de. Avaliações Funcionais e Estruturais Preliminares de Trechos Monitorados
na Rodovia BR-101/SE. Dissertação (Mestrado) — Universidade Federal de Sergipe, São Cristóvão,
2014.
PINTO, S. Estudo do comportamento à fadiga de misturas betuminosas e aplicação na
avaliação estrutural de pavimentos. 1991. Tese (Doutorado). (COPPE) - Universidade Federal do
Rio de Janeiro. Rio de Janeiro – RJ.
RTA. Manual de Execução de Trechos Monitorados. Rede Temática de Asfalto, Petrobrás, Rio
de Janeiro, Brasil, 2010.
SAPEM, South African Pavement Engineering Manual. 2013. South African National Roads
Agency Ltd.
VALE, A. F. Método de uso de simuladores de tráfego linear móvel de pista para a
determinação de comportamento e previsão de desempenho de pavimentos asfálticos. 2008.
Tese (Doutorado) - Escola Politécnica, Universidade de São Paulo, São Paulo.
i
Mestrando em Engenharia Civil – UFS / Analista em Infraestrutura de Transportes DNIT – SE ([email protected])
Mestrando em Engenharia Civil – UFS / Engenheiro DNIT – SE ([email protected])
iii
Professor Departamento de Engenharia Civil – UFS ([email protected])
ii