LUCENA
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W. LUCENA CONST. E SERVIÇOS LTDA.
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PROJETO CONTRA INCÊNDIO
MEMORIAL DESCRITIVO DO SISTEMA DE SEGURANÇA CONTRA INCÊNDIO E PÂNICO
1 - IDENTIFICAÇÃO DO PROJETO
1.1 - OBRA:
UNIDADE INTEGRADA SESI-SENAI DO JURUÁ
1.2 - LOCAL:
RUA AFONSO PENA, CENTRO – C. DO SUL / ACRE.
1.3 - ÁREA DE CONSTRUÇÃO:
2.239,50 m²
1.4 - ALTURA DA EDIFICAÇÃO:
0.50 m AO PISO HABITÁVEL
1.5 - PROPRIETÁRIO:
SESI-SENAI.
1.6 - AUTOR DO PROJETO:
F. A.LUCENA, ENGENHEIRO CIVIL, CREA 2639 /D-AC.
1.7 - RESPONSÁVEL TÉCNICO:
F. A. LUCENA, ENGENHEIRO CIVIL, CREA 2639 /D-AC.
2 - OBJETO:
Projeto de Segurança Contra incêndio e Pânico exigido pelo Corpo de Bombeiros Militar do
Estado do Acre, para obras classificadas como institucionais.
3 - FINALIDADE
Possibilitar o dimensionamento e instalação do Sistema de Segurança Contra Incêndio e
Pânico de acordo com as Especificações Técnicas do Corpo de Bombeiros, ABNT, Ministério do
Trabalho e Leis Municipais Vigentes.
4 - ENQUADRAMENTOS DA OBRA NO IRB (INSTITUTO DE RESSEGUROS DO BRASIL) E NAS
ETCB (ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO CORPO DE BOMBEIROS)
4.1 - IRB (INSTITUTO DE RESSEGUROS DO BRASIL).
4.1.1 - RUBRICA: 196
4.1.2 - OCUPAÇÃO DO RISCO: ESCOLAS;
30- PROFISSIONAIS.
4.1.3 - CLASSE DE OCUPAÇÃO: 03
4.2 - ETCB (ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS. DO CORPO DE BOMBEIROS).
4.2.1 - CLASSE DE RISCO: “B”
4.2.2 - CLASSIF. DA EDIFICAÇÃO: EDIF. COM ÁREA > 750,00 M2 E ALT. < 10,0M
4.2.3 - CLASSIF. DA OCUPAÇÃO: EDIF. DESTINADA A USO DE INSTITUIÇÕES.
4.2.4 - CLASSE DE INCÊNDIO PREDOMINANTE: “A”
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5 - SEGURANÇA CONTRA INCÊNDIO E PÂNICO EXIGIDO PELO CORPO DE BOMBEIROS
MILITAR DO ESTADO DO ACRE
5.1 - MEIOS DE COMBATE A INCÊNDIOS
5.1.1 - EXTINTORES MANUAIS
5.1.2 - HIDRANTES INTERNOS
5.2 - MEIOS DE FUGA
5.2.1 - ILUMINAÇÃO DE EMERGÊNCIA
5.3 - MEIOS DE ALERTA
5.3.1 - ALARME CONTRA INCÊNDIO
5.3.2- SINALIZAÇÕES E INDICAÇÕES ESPECÍFICAS QUE FACILITEM AS OPERAÇÕES
DE COMBATE A INCÊNDIO E FUGA.
6 - DIMENSIONAMENTO, DISTRIBUIÇÃO E OUTROS PORMENORES DO SISTEMA DE
SEGURANÇA CONTRA INCÊNDIO E PÂNICO.
6.1 - EXTINTORES MANUAIS
Os Extintores de Incêndio serão distribuídos e instalados de acordo com o indicado nas
plantas, anexas ao presente projeto.
6.1.1 - Serão instalados:
13 (treze) extintores manuais de PQS de 4.0 kg cada.
6.2 - HIDRANTES INTERNOS
6.2.1 - Os hidrantes serão distribuídos e instalados de acordo com o indicado nas plantas,
anexas ao presente projeto.
6.2.2 - Serão instalados 05 (cinco) hidrantes internos contendo o seguinte:
(A) - Canalização de aço galvanizado de 75 mm.
(B) - Registro de angulo aberto (válvula angular de 45°) de 63 mm de entrada, com rosca
fêmea e saída de 63 mm rosca macho.
(C) - Adaptador storz de 38 e 63 mm.
(D) - Chave de conexões storz de 38 e 63 mm.
(E) - Esguincho tipo agulheta (jato pleno) de 38 mm de entrada e requinte de 16 mm.
(F) - 30 (trinta) metros de mangueira especial para combate a incêndio, de 38 mm de
diâmetro, com juntas de engate rápido (storz) nas duas extremidades.
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G) - Armário de aço para mangueiras (tipo embutido) de 60 x 90 x 17 cm com suporte para
mangueiro tipo basculante ou cesta fixa. Devera haver um vidro transparente na porta
do armário que possibilite a pronta inspeção da mangueira e, o mesmo devera estar
sinalizado com a palavra I N C E N D I O.
(H) - Tampão com corrente (storz) de 1½ “e 2 ½”.
(I) - Conexão para mangueira de incêndio de 1 ½ “ e 2 ½ “.
6.2.3 - As mangueiras dos hidrantes deverão permanecer aduchadas ou serem
acondicionadas em “zig - zag” e possibilitarem o combate a incêndio até alcance
máximo de 30 metros em todos os pontos de risco do pavimento.
6.2.4 - A bomba de recalque, cuja finalidade será a de manter as pressões nos requintes dos
esguichos dos hidrantes mais desfavoráveis, será acionada através de botoeiras,
instalada ao lado dos hidrantes, de acordo com o indicado nas plantas, anexas ao
presente projeto.
6.2.5 - Será instalado 01 (um) registro de recalque no passeio, composto de:
(A) - 01 (um) registro de angulo aberto (válvula angular de 45°) de entrada de 63 mm, com
rosca fêmea e saída de 63 mm, rosca macho.
(B) - 01 (um) Adaptador Storz de 63 mm, rosca fêmea.
(C) - 01 (um) Tampão Storz de 63 mm.
(D) –01 (uma) Válvula de retenção instalada logo após a válvula angular de 45°, de maneira
visível à inspeção do corpo de bombeiros.
6.3 - ILUMINAÇÃO DE EMERGÊNCIA
6.3.1 - Os pontos de Iluminação de Emergência serão distribuídos e instalados de acordo
com o indicado nas plantas anexas.
6.3.2 - Serão instaladas:
24 (vinte e quatro\ Baterias de Iluminação de emergência
6.3.3
– As Baterias
de
Iluminação
de
emergência, entrarão
em
funcionamento
AUTOMATICAMENTE no caso de interrupção da alimentação normal. Tal sistema
visa permitir a saída fácil e segura do público, para o exterior do ambiente em que se
encontram.
6.3.4 - O sistema de Iluminação de Emergência adotado será o do tipo BATERIA de 12,0 v,
com 02 (duas) lâmpadas fluorescentes em cada.
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6.3.5 - Serão instaladas sobre o vão das portas principais:
04 (quatro) Iluminações indicadoras de ”SAÍDA”, que deverão permanecer
constantemente acesas.
6.4 - ALARME CONTRA INCENDIO
6.4.1 - O sistema disporá ainda de sirene elétrica, acionada por botoeiras instalada ao lado de
cada hidrante, conforme indicado nas plantas deste projeto.
6.4.2 - Serão instaladas 05 (cinco) botoeiras para acionarem o alarme.
6.5 - SINALIZAÇÃO DE SEGURANÇA
6.5.1 - Todos os extintores serão sinalizados de acordo com o indicado no presente projeto e,
os mesmos deverão estar sempre desobstruídos (manômetros na indicação verde).
6.5.2 - Deverão ser pintados de cor vermelho os seguintes materiais.
A) - As tubulações de incêndio, aparentes.
B) - Eletrodutos aparentes.
C) - Caixas de hidrantes.
D) - Alarmes e botoeiras de acionamento.
E) - A tampa do registro de recalque no passeio.
6.6 - RESERVA TÉCNICA
6.6.1 - A tubulação para abastecer o prédio devera sair de uma altura acima do fundo da
caixa d’água, garantindo assim, a reserva técnica para combate a incêndio.
6.7 – CALCULOS (VER MEMORIAL EM ANEXO)
PRESSÃO NO HIDRANTE
10,00 MCA
TIPO DE BOMBA
MOTOBOMBA CENTRIFUGA
VAZÃO
30.00m /h
ALTURA MANOMETRICA
30.00 m
POTENCIA DA BOMBA
7.00 CV
MOTOR
ELETRICO TRIFASICO
RESERVA TECNICA DE INCENDIO
15.000,00 LITROS
3
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MEMÓRIA DE CÁLCULO
SISTEMA HIDRÁULICO PREVENTIVO DE INCÊNDIO
Método iterativo utilizando Hazen Williams
1) DADOS DO PROJETO: Risco: CLASSE "B"
Pressão Mínima no hidrante mais desfavorável (H3) = 10 m.c.a.
Número de hidrantes simultâneos (N) = 3
Cd-(coeficiente de descarga) Valor default = 0.98
Cv-(coeficiente de velocidade)Valor default= 0.98
Hidrante 1:
(Dp)Diâmetro da tubulação na prumada = 75mm
(D)Diâmetro da tubulação até o Hidrante = 63mm
(De)Diâmetro do esguicho = 16mm
(Dm)Diâmetro da mangueira = 38mm
(Lm)Comprimento da mangueira = 30m
Hidrante 2:
(Dp)Diâmetro da tubulação na prumada = 75mm
(D)Diâmetro da tubulação até o Hidrante = 63mm
(De)Diâmetro do esguicho = 16mm
(Dm)Diâmetro da mangueira = 38mm
(Lm)Comprimento da mangueira = 30m
Hidrante 3:
(Dp)Diâmetro da tubulação na prumada = 75mm
(D)Diâmetro da tubulação até o Hidrante = 63mm
(De)Diâmetro do esguicho = 16mm
(Dm)Diâmetro da mangueira = 38mm
(Lm)Comprimento da mangueira = 30m
Esquema Vertical Simplificado:
0.001m
0.001m
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2) Cálculo da vazão no hidrante H1: Q=Cd . Se( 2.g.H1)
1/2
3
(m /s)
Dados: H3 = 10 m.c.a. ⇒ supondo H1= 10.00447789 m.c.a.
De ( diâmetro do esguicho)⇒Se ( área do esguicho)
2
De = 16mm ⇒ Se = π . De / 4 = 0.00020106m2
Temos:
1/2
Q1 = 0.98 . 0.00020106 . (2 . 9.81 . 11.185)
3
Q1 = 0.00291893 m /s
3) Cálculo da pressão no ponto A (ver esquema vertical): PA = H1 + JcTA1 +Jm + Je , onde:
H1= pressão dinâmica estimada no hidrante H1
JcTA1 = perda de carga total na canalização no trecho A1
Jm = perda de carga na mangueira
Je = perda de carga no esguicho
1,85
1,85
4,87
1,85
1,85
4,87
3.1) Perda de carga unitária na canalização: JuC= (10,641. Q
C = coeficiente de rugosidade. Valor canalização= 120
D = diâmetro da canalização no trecho considerado
Para o caso de D = 63mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuC = (10,641 . 0.00291893 ) / (120 . 0.063 )
JuC = 0.02179576 m/m
) / (C
.D
3.1a) Perda de carga unitária na redução: JuredC= (10,641. Q ) / (C . D
C = coeficiente de rugosidade. Valor canalização= 120
D = diâmetro da canalização na redução da prumada para o Hidrante.
Para D = 75mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuredC = (10,641 . 0.00291893 ) / (120 . 0.075 )
JuredC = 0.00932421 m/m
3.2) Comprimento equivalente da canalização da prumada até o hidrante:
LT = 14.1m
3.3) Perda de carga na canalização:
JcTA1
JcTA1 = 0.30732019 m
3.3a) Perda de carga na redução da canalização:
JcredTA1
JcredTA1 = 0.00932421 m
3.4) Perda de carga na mangueira : Jm = Jum . Lm onde:
Jum = (10,641. Q
1,85
) / (C
1,85
4,87
. Dm
) (m/m)
Dados : Dm (diâmetro da mangueira)
Lm (Comprimento da mangueira)
C = 140 (valor para mangueira)
Para o caso de Dm= 38mm e Lm= 30 m temos :
1,85
1,85
Jum= (10,641 . 0.00291893 ) / (140
Jum= 0.19220416 m/m.
Jm= 0.19220416 . 30 = 5.76612483 m
2
4,87
. 0.038
2
)
3.5) Perda de carga no esguicho : Je = ( 1/cv - 1) . V / 2g onde:
V= Q/ Se
)(m/m)
)(m/m)
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Temos :
V= 0.00291893 / 0.00020106 = 14.51755805 m/s
e
2
2
Je= (1/ 0.98 - 1) 14.51755805 / ( 2 . 9.81 ) = 0.442926 m
Logo temos:
PA = 11.185 + 0.30732019 + 0.00932421 + 5.76612483 + 0.442926 = 17.71069523 mca
4) Cálculo da pressão no ponto B (ver esquema vertical): PB = H2 + JcTB2 +Jm + Je
Supondo ∆H(diferencial de pressão entre A e 2) = -7.55291125 m.c.a.
Temos:
H2 = 17.71069523 + -7.55291125 = 10.15778398 m.c.a.
Vazão no segundo hidrante:
1/2
Q2 = 0.98 . 0.00020106 . (2 . 9.81 . 10.15778398)
3
Q2 = 0.00278167 m /s
1,85
1,85
4,87
1,85
1,85
4,87
4.1) Perda de carga unitária na canalização: JuC= (10,641. Q
Para o caso de D = 63mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuC = (10,641 . 0.00278167 ) / (120 . 0.063 )
JuC = 0.01993759 m/m
) / (C
.D
4.1a) Perda de carga unitária na redução: JuredC= (10,641. Q ) / (C . D
D = diâmetro da canalização na redução da prumada para o Hidrante.
Para D = 75mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuredC = (10,641 . 0.00278167 ) / (120 . 0.075 )
JuredC = 0.00852929 m/m
4.2) Comprimento equivalente da canalização da prumada até o hidrante:
LT = 14.1m
4.3) Perda de carga na canalização:
JcTB2
JcTB2 = 0.28112007 m
4.3a) Perda de carga na redução da canalização:
JcredTB2
JcredTB2 = 0.00852929 m
4.4) Perda de carga na mangueira : Jm = Jum . Lm onde:
Jum = (10,641. Q
1,85
) / (C
1,85
4,87
. Dm
) (m/m)
Para o caso de Dm= 38mm e Lm= 30 m temos :
1,85
1,85
Jum= (10,641 . 0.00278167 ) / (140
Jum= 0.17581809 m/m.
Jm= 0.17581809 . 30 = 5.27454255 m
2
4,87
. 0.038
2
)
4.5) Perda de carga no esguicho : Je = ( 1/cv - 1) . V / 2g onde:
)(m/m)
)(m/m)
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V= Q/ Se
Temos :
V= 0.00278167 / 0.00020106 = 13.83486939 m/s
e
2
2
Je= (1/ 0.98 - 1) 13.83486939 / ( 2 . 9.81 ) = 0.40224825 m
Logo temos:
PB = 10.15778398 + 0.28112007 + 0.00852929 + 5.27454255 + 0.40224825 =
16.12422414 mca
5) Cálculo da pressão no ponto C (ver esquema vertical): PC = H3 + JcTC3 +Jm + Je
Supondo ∆H(diferencial de pressão entre B e 3) = -6.11974625 m.c.a.
Temos:
H3 = 16.12422414 + -6.11974625 = 10.00447789 m.c.a.
Vazão no terceiro hidrante:
1/2
Q3 = 0.98 . 0.00020106 . (2 . 9.81 . 10.00447789)
3
Q3 = 0.00276059 m /s
1,85
1,85
4,87
1,85
1,85
4,87
5.1) Perda de carga unitária na canalização: JuC= (10,641. Q
Para o caso de D = 63mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuC = (10,641 . 0.00276059 ) / (120 . 0.063 )
JuC = 0.0196591 m/m
) / (C
.D
5.1a) Perda de carga unitária na redução: JuredC= (10,641. Q ) / (C . D
D = diâmetro da canalização na redução da prumada para o Hidrante.
Para D = 75mm temos:
1,85
1,85
4,87
JuredC = (10,641 . 0.00276059 ) / (120 . 0.075 )
JuredC = 0.00841015 m/m
5.2) Comprimento equivalente da canalização da prumada até o hidrante:
LT = 14.1m
5.3a) Perda de carga na redução da canalização:
JcredTC3
JcredTC3 = 0.00841015 m
5.3) Perda de carga na canalização:
JcTC3
JcTC3 = 0.27719325 m
5.4) Perda de carga na mangueira : Jm = Jum . Lm onde:
Jum = (10,641. Q
1,85
) / (C
1,85
4,87
. Dm
) (m/m)
Para o caso de Dm= 38mm e Lm= 30 m temos :
1,85
Jum= (10,641 . 0.00276059 ) / (140
Jum= 0.17336217 m/m.
Jm= 0.17336217 . 30 = 5.2008652 m
1,85
4,87
. 0.038
)
)(m/m)
)(m/m)
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2
2
5.5) Perda de carga no esguicho : Je = ( 1/cv - 1) . V / 2g onde:
V= Q/ Se
Temos :
V= 0.00276059 / 0.00020106 = 13.73007127 m/s
e
2
2
Je= (1/ 0.98 - 1) 13.73007127 / ( 2 . 9.81 ) = 0.39617732 m
Logo temos:
PC = 10.00447789 + 0.27719325 + 0.00841015 + 5.2008652 + 0.39617732 =
15.88712382 mca
6) Recálculo pela coluna:
6.1) PB = PC - LBC + JT BC onde ,
LBC = desnível entres os pontos B e C (pé direito) = 0.001m.
JTBC = perda de carga entre estes dois pontos = LT . JuC
LT = Comprimento equivalente (tubos + conexões) na prumada = LR + Leq.
LR = Pé direito + desvio da tubulação = 29.301m
Leq. = Comprimento equivalente das conexões na prumada = -1m.
3
QBC = Q3 = 0.00276059m /s
JuC= (10,641 . 0.00276059
1,85
) / (120
1,85
4,87
. 0.075
) = 0.00841015m/m.
Assim:
JTBC = LT . JuC = (29.301 + -1) . 0.00841015 = 0.23801561m.
Logo:
PB = 15.88712382 - 0.001 + 0.23801561 = 16.12413943m.c.a. ≅ 16.12422414m.c.a.(ver
item 4.5)
Pressão no recálculo neste ponto está OK!
6.2) PA = PB - LAB + JT AB onde ,
LAB = desnível entres os pontos A e B (pé direito) = 0.001m.
JTAB = perda de carga entre estes dois pontos = LT . JuC
LT = Comprimento equivalente (tubos + conexões) na prumada = LR + Leq.
LR = Pé direito + desvio da tubulação = 46.201m
Leq. = Comprimento equivalente das conexões na prumada = 6.1m.
3
QAB = Q2 + Q3 = 0.00278167 + 0.00276059 = 0.00554226m /s
JuC= (10,641 . 0.00554226
1,85
) / (120
1,85
4,87
. 0.075
) = 0.03053301m/m.
Assim:
JTBC = LT . JuC = (46.201 + 6.1) . 0.03053301 = 1.59690676m.
Logo:
PA = 16.12413943 - 0.001 + 1.59690676 = 17.72004619m.c.a. ≅ 17.71069523m.c.a.(ver
item 3.5)
Pressão no recálculo neste ponto está OK!
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7) Cálculo da Bomba:
Vazão entre a Bomba e o ponto A: QT
QT = Q3 + Q2 + Q1
QT = 0.00276059 + 0.00278167 + 0.00291893
3
QT = 0.00846119 m /s.
♦
Altura Total de Sucção: HST = HS + HES + HVS
HS = perda de carga total na canalização da Sucção
HES = altura estática
HVS = altura representativa de velocidade
Cálculo de HS:
Perda de carga unitária na Sucção: JuS = (10,641. QT
1,85
) / (C
1,85
.D
4,87
)(m/m)
C = coeficiente de rugosidade. Valor canalização= 120
D = diâmetro da canalização no trecho considerado
Para o caso de D = 0.075m temos:
1,85
1,85
4,87
JuS = (10,641 . 0.00846119 ) / (120 . 0.075 )
JuS = 0.06678775 m/m
HS = 2.6200894 m.
Cálculo de HV:
2
HVS = Vo / (2 . g) = 1.93212168 / (2 . 9.81)
HVS = 0.19026984 m.
HES = 1 m.
Então:
HST = 2.6200894 + 0.19026984 + 1
HST = 3.81035923 m.
♦
Altura Total de Recalque: HRT = HR + HER
HR = perda de carga total na canalização do Recalque
HER = altura estática
Cálculo de HR:
1,85
Perda de carga unitária no Recalque: JuR = (10,641. QT
) / (C
1,85
.D
4,87
)(m/m)
C = coeficiente de rugosidade. Valor canalização= 120
D = diâmetro da canalização no trecho considerado
Para o caso de D = 0.075 m temos:
1,85
1,85
4,87
JuR = (10,641 . 0.00846119 ) / (120 . 0.075 ) = 0.06678775m/m
JuR = 0.06678775 m/m
LUCENA
CO N STR UÇÕ ES
E
SERVIÇO S LT DA
W. LUCENA CONST. E SERVIÇOS LTDA.
Av. Epaminondas Jacome, 2832 - Centro - Rio Branco - Acre
Fone Fax (0XX) 68 3224-2780 9987-8610
HR = 5.78481144 m.
HER = 1.6 m.
Então:
HRT = 5.78481144 + 1.6
HRT = 7.38481144 m.
♦
Altura manométrica: HMAN = PA + HRT + HST
Onde PA é a pressão no Ponto A.
HMAN = 17.72004619 + 7.38481144 + 3.81035923
HMAN = 28.91521686 m.
♦
Cálculo da Potência da Bomba: P = ( 1000 . QT . HMAN ) / ( 75 . n )
Onde n é o rendimento da bomba = 50 %.
P = ( 1000 . 0.00846119 28.91521686 ) / ( 75 . 0.50 )
P = 6.52418927 cv.
♦
Adotaremos uma bomba com as seguintes características:
MARCA – SCHNEIDER
SERIE – BPI-22
CENTRÍFUGA
SUCÇÃO 2 ½” – RECALQUE 2 ½”
7.00 CV
3
VAZÃO 30.00m /h
30.00 m H manométrica
TRIFASICA.
Rio Branco-AC, 15 de julho de 2010.
--------------------------------------------------------------------------RESPONSAVEL TECNICO
Francisco Airton Lucena
Engenheiro Civil, CREA 2639/D-AC.