Parte B - Rio Frio 5. HIDROLOGIA E QUALIDADE DAS ÁGUAS
SUPERFICIAIS
5.1. Âmbito e Objectivos
Com o Capítulo de Hidrologia e Qualidade das Águas Superficiais pretendeu
proceder-se a uma primeira análise dos potenciais efeitos que a construção
e a exploração do Novo Aeroporto (NA) poderão determinar sobre os
recursos hídricos superficiais, quer ao nível da sua quantidade quer da sua
qualidade.
As principais dificuldades encontradas na elaboração do Estudo
relacionaram-se com alguma escassez de dados, compreensível face à
actual fase de desenvolvimento do projecto, nomeadamente no que se refere
aos caudais e características das águas residuais que serão produzidas pelo
normal funcionamento do NA.
Assim, a análise desenvolvida ao nível da avaliação dos efeitos
determinados pela construção do NA sobre o regime de escoamento
superficial, foi realizada com o grau de profundidade considerado adequado
ao actual desenvolvimento do processo de decisão.
Por outro lado, entende-se que relativamente aos aspectos inerentes à
qualidade dos recursos hídricos superficiais, apenas numa fase posterior,
quando forem disponibilizados mais alguns dados referentes às águas
residuais produzidas pelo aeroporto, se poderá desenvolver uma análise com
maior profundidade. Contudo, e independentemente das limitações
existentes, procurou-se realizar algumas considerações e simulações sobre
os potenciais efeitos que a construção e operação do NA determinará sobre
a qualidade dos recursos hídricos superficiais.
De forma a atingir os objectivos previstos a estrutura do presente Capítulo
assenta, sequencialmente, na caracterização da situação de referência
actual, na descrição das características conhecidas do projecto com
interesse para a análise a desenvolver, na previsão e avaliação dos
potenciais impactes determinados pela construção e exploração do NA sobre
os recursos hídricos superficiais, na proposta de algumas medidas tendentes
a minimizar os impactes negativos identificados e, finalmente, na
apresentação da avaliação global de impactes decorrente da análise
desenvolvida.
5.2. Caracterização da situação de referência actual
5.2.1. Características Fisiográficas da Bacia Hidrográfica Definida como
Área de Estudo
B.1-1
A área de estudo considerada na análise realizada teve por base a bacia
hidrográfica definida a jusante da zona prevista para localização do NA. A
bacia hidrográfica assim definida engloba as duas configurações de
orientação das pistas consideradas para este local: Norte-Sul e Este-Oeste.
Deste modo, quer ao nível da caracterização da situação de referência, quer
da avaliação dos potenciais impactes determinados pela construção e
exploração do aeroporto sobre as águas superficiais, as duas configurações
de orientação das pistas são equivalentes entre si, à excepção do que se
refere à análise dos potenciais impactes sobre a qualidade das águas
determinados por fontes de poluição difusa.
B.1-2
A secção de referência da bacia foi definida sob a estrada que liga Montijo a
Pegões, a sensivelmente 6 km da foz da linha de água principal, que nessa
zona toma a designação de rio das Enguias (Figura 5.1).
B.1-3
Em seguida são apresentadas as principais características fisiográficas da
bacia hidrográfica definida:
2
Área da Bacia 311,0 km
Comprimento da Linha de Água Principal 33 km
Declive da Linha de Água Principal 0,348%
Perímetro da Bacia 102 km
Coeficiente de Compacidade 1,632
Factor de Forma 0,286
Comprimento do Rectângulo Equivalente 43,778 km
Largura do Rectângulo Equivalente 7,104 km
Altitude Média da Bacia 52,2 m
Altura Média da Bacia 42,2 m
Índice de Declive de Roche 0,489%
A bacia hidrográfica definida para o local em análise encontra-se inserida na bacia do rio
Tejo, na margem esquerda do mesmo, encontrando-se limitada a Norte e a Este pela própria
bacia do Tejo, a Sul pela bacia do Sado e a Oeste pelas bacias do Tejo e do Sado. A linha de
água principal assume várias designações, de montante para jusante, sendo conhecida por
ribeira dos Pegos Claros, Vala da Asseiceira e, já fora da bacia hidrográfica definida na
presente análise, por rio das Enguias.
O afluente mais importante da linha de água principal localiza-se na margem
esquerda da mesma e é conhecido por Vale das Eras. Na envolvente
próxima da bacia hidrográfica distingem-se como linhas de água mais
importantes a ribeira de Canha a Norte, a ribeira da Marateca a Sul e a Vala
Real a Oeste.
A rede de drenagem na bacia hidrográfica é aberta, sem vales encaixados e
com uma densidade de drenagem relativamente baixa. Quanto à constância
de escoamento, verifica-se que a maioria das linhas de água da bacia
apresentam um regime temporário, com caudais muito baixos ou mesmo
nulos nos meses mais secos do ano.
Relativamente à bacia hidrográfica em análise importa ainda referir que,
qualquer que seja a configuração de orientação das pistas considerada, a
construção do NA irá determinar importantes afectações sobre reservatórios
de águas superficiais. Com efeito, a orientação Este-Oeste irá interferir com
a albufeira dos Vinte e Dois existente no Vale das Eras, e a orientação NorteSul com a albufeira da Venda Velha existente na linha de água principal.
5.2.2. Postos Udométricos e Udográficos para Caracterização da
Precipitação
Para o estudo do regime de precipitações sobre a bacia hidrográfica definida
para Rio Frio, quer ao nível das precipitações totais anuais quer das
precipitações intensas de curta duração, seleccionaram-se um conjunto de
postos, que em seguida se referem, como sendo aqueles cujos registos são
relevantes para a caracterização do referido regime de precipitações. Para
cada um dos postos considerados foram também calculados os
correspondentes coeficientes de Thiessen.
Código do Posto
21D02
Designação
Alcochete Coeficiente de Thiessen
0,0211
B.1-4
21D03
Montijo (Rio Frio) 0,4640
22D01
Setúbal
0,1056
22E01
Águas de Moura 0,0465
22F02
Pegões
0,3049
21F01
Canha
0,0579
Para o estudo do regime de escoamentos, e face à inexistência de registos
hidrométricos na bacia definida para Rio Frio, considerou-se uma bacia
hidrográfica com a secção de referência em Ponte de Canha, na ribeira de
Canha, secção equipada com uma estação hidrométrica (21F01 – Ponte de
Canha), tendo-se seleccionado para o estudo da precipitação sobre esta
bacia hidrográfica os seguintes postos udométricos e udográficos:
Código do Posto
Designação
Coeficiente de Thiessen
21G02
Lavre
0,2064
21I01
Represa
0,1422
21J02
Arraiolos
0,0866
21F01
22H01
Canha
Montemor
0,2078
0,3570
5.2.3. Caracterização da Precipitação Total Anual
Os registos de precipitação total anual e de precipitação mensal dos postos
udométricos e udográficos seleccionados para o estudo da precipitação
sobre a bacia hidrográfica em análise, apresentam um conjunto de 30 anos
comuns, sem falhas, pelo que se procedeu à sua análise sem necessidade
de se recorrer à extensão das correspondentes séries.
Procedeu-se à validação dos registos de precipitação total anual, ao cálculo
da precipitação total anual ponderada sobre a bacia hidrográfica e ao
ajustamento da distribuição normal à correspondente série de 30 valores.
Os resultados desse ajustamento permitiram estimar os valores da
precipitação total anual ponderada sobre a bacia hidrográfica para ano
húmido, ano seco e ano médio, bem como para diferentes períodos de
retorno (Quadro 5.1).
Quadro 5.1 – Precipitação ponderada na bacia hidrográfica
Precipitação Ponderada (valores em mm)
Ano médio
659
Ano seco
509
Ano húmido
810
Período de retorno T=10 anos
888
B.1-5
Período de retorno T=20 anos
953
Período de retorno T=50 anos
1026
Período de retorno T=100 anos
1075
A análise da distribuição da precipitação mensal ao longo do ano, realizada
sempre em termos ponderados sobre a bacia hidrográfica, demonstra que se
concentra no semestre húmido entre 77% e 79% da precipitação total anual,
não tendo sido detectadas variações sensíveis nesta distribuição, face aos
dados disponíveis, consoante se trate de anos secos, húmidos ou médios
em termos de precipitação total anual.
5.2.4. Caracterização das Precipitações Intensas de Curta Duração
A análise das precipitações intensas de curta duração sobre a bacia
hidrográfica teve por base as séries de precipitação máxima diária,
registadas em cada um dos postos que foram considerados para o estudo do
regime de precipitações na bacia hidrográfica.
A cada uma dessas séries de precipitação máxima diária ajustou-se a
distribuição assimptótica de extremos do Tipo I (Lei de Gumbel). Com base
nesse ajustamento determinou-se, para cada posto, o valor de precipitação
correspondente a um período de 24 horas, para períodos de retorno de 10,
20, 50 e 100 anos. Através das cartas de isolinhas (ex. Serviço
Meteorológico Nacional) que relacionam os valores máximos de precipitação
máxima diária com valores máximos de precipitação para períodos de tempo
inferiores, foi possível determinar a precipitação máxima para períodos de
12, 6, 3 e 1 horas, para cada posto e para os diferentes períodos de retorno
considerados.
Com base nos pares de valores de altura de precipitação/duração da
chuvada, foi possível determinar para cada posto e para cada período de
n
retorno as correspondentes curvas de possibilidade udométrica – h=a*t
(com h em mm e t em horas). Através dessas curvas de possibilidade
udométrica e dos coeficientes de Thiessen definidos para cada posto, foi
possível determinar, para a bacia hidrográfica, para vários períodos de
retorno e para diferentes durações de chuvada a altura de precipitação caída
sobre a bacia.
Com base nas curvas anteriores, foram também determinadas as curvas de
possibilidade udométrica do tipo – i=a*tn-1 (com i em mm/hora e t em horas),
para as mesmas situações atrás definidas.
No Quadro 5.2 são apresentados os parâmetros das curvas de possibilidade
udométrica, do tipo - h=a*tn (com h em mm e t em horas), obtidas para cada
posto e para diferentes períodos de retorno.
Quadro 5.2 – Parâmetros das curvas de possibilidade udométrica
B.1-6
21D02
21D03
21F01
22D01
22E01
22F02
T=10 anos
a
27,9
29,7
34,2
32,3
33,2
38,4
n
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
T=20 anos
a
31,8
34,2
38,4
36,5
37,4
43,8
n
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
T=50 anos
a
36,5
39,9
43,9
42,7
43,8
51,4
n
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
a
40,5
44,9
48,3
46,9
48,1
56,8
n
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
T=100
anos
Nas Figuras 5.2 e 5.3 são apresentados os 2 tipos de curvas de
possibilidade udométrica definidas, para diferentes períodos de retorno,
resumindo-se assim os resultados obtidos.
Figura 5.2 – Curvas de Possibilidade Udométrica do Tipo h=a*tn
B.1-7
Figura 5.3 – Curvas de Possibilidade Udométrica do Tipo h=a*tn-1
5.2.5. Caracterização do Escoamento Total Anual
Não existe qualquer posto hidrométrico na bacia hidrográfica definida para a
área em análise. Assim, para o estudo do escoamento total anual e da
distribuição de escoamento ao longo do ano, tomou-se como base a bacia
hidrográfica que tem como secção de referência Ponte de Canha. Essa
secção está equipada com uma estação hidrométrica, e a bacia hidrográfica
assim definida limita a Norte a bacia hidrográfica considerada para Rio Frio.
Determinou-se, com base nos registos de precipitação disponíveis, a
precipitação ponderada total anual na bacia hidrográfica de Ponte de Canha,
e considerou-se o escoamento total anual na secção de referência dessa
bacia. Com base nos 9 anos comuns dessas duas séries, determinaram-se
os valores do coeficiente de escoamento anual, tendo-se obtido um valor
médio para esse parâmetro de 0,20.
Também através dos anos comuns entre essas duas séries, foi possível
definir uma recta de regressão precipitação/escoamento, cujo coeficiente de
correlação foi de 0,83, possibilitando a extensão da série de escoamentos
totais anuais a partir da série de precipitações totais anuais ponderadas
sobre a bacia hidrográfica, obtendo-se assim uma série de escoamentos
com 15 valores.
Recalculando, através da série estendida, a média dos valores do coeficiente
de escoamento anual, obteve-se um valor de 0,17, correspondendo aos anos
em que se verificou precipitação total anual acima da média um valor médio
de coeficiente de escoamento de 0,25, e aos anos em que se verificou
precipitação total anual abaixo da média um valor médio de coeficiente de
escoamento de 0,14. Contudo, a fiabilidade que se pode atribuir a estes dois
últimos valores é bastante reduzida, na medida em que os coeficientes de
correlação precipitação/escoamento obtidos para anos secos e anos
húmidos são bastante baixos, especialmente no que se refere aos anos
húmidos.
B.1-8
Através da recta de regressão precipitação/escoamento atrás referida
(definida para a bacia hidrográfica de Ponte de Canha) e dos valores de
precipitação total anual ponderada sobre a bacia hidrográfica definida para
Rio Frio, foi possível gerar uma série de 15 valores de escoamento total
anual para esta última bacia. O valor médio do coeficiente de escoamento
anual, obtido a partir da série de escoamentos gerados, foi de 0,19.
Atendendo aos vários valores médios de coeficiente de escoamento obtidos
na análise desenvolvida, entendeu-se que se deveria reter para a bacia
hidrográfica definida para Rio Frio um valor médio de coeficiente de
escoamento anual de 0,19. Os dados disponíveis não possuem uma
dimensão suficiente para que se possa considerar, com fiabilidade, valores
de coeficiente de escoamento anual para anos húmidos e para anos secos
separadamente.
À série de escoamentos gerados para a bacia hidrográfica definida foi
ajustada a distribuição normal, tendo sido possível definir valores de
escoamento para ano médio, ano seco e ano húmido, e para períodos de
retorno de 10, 20, 50 e 100 anos.
Quadro 5.3 – Escoamento gerado para a bacia hidrográfica
Escoamento Gerado (valores em mm)
Ano médio
138
Ano seco
76
Ano húmido
200
Período de retorno T=10 anos
232
Período de retorno T=20 anos
259
Período de retorno T=50 anos
289
Período de retorno T=100 anos
309
No que se refere à distribuição do escoamento ao longo do ano, e
considerando os 9 anos de registos de escoamento da estação hidrométrica
de Ponte de Canha, verifica-se que nos meses correspondentes ao semestre
húmido se concentra uma fracção significativa do escoamento total anual,
com um valor de 84% em ano médio. Considerando o conjunto dos 9 anos
de registos disponíveis esse valor sobe ligeiramente para 85%. O reduzido
número de anos de registos disponíveis, não permite que se estabeleçam
relações fiáveis relativamente à distribuição do escoamento ao longo do ano
em anos secos e em anos húmidos.
5.2.6. Caracterização dos Escoamentos de Cheia
B.1-9
A caracterização dos escoamentos de cheia foi realizada através do cálculo
dos caudais de ponta de cheia e dos correspondentes volumes de
escoamento.
Assim, para a bacia hidrográfica definida, foi calculado um tempo de
concentração (tc) de 12,5 horas, com base na fórmula de Temez, e foi
estimado um coeficiente de escoamento em cheia de 0,342. Com base nas
curvas de possibilidade udométrica referidas na análise atrás realizada
relativamente às precipitações intensas de curta duração, foi possível
determinar a intensidade média de precipitação, ponderada sobre a bacia
hidrográfica, para chuvadas com a duração de uma e duas vezes o tempo de
concentração da bacia.
No Quadro 5.4 são apresentados os resultados obtidos para a bacia
hidrográfica, em termos do caudal de ponta de cheia e do correspondente
volume de escoamento, inerentes às chuvadas com a duração referida, e
para períodos de retorno de 10, 20, 50 e 100 anos.
Quadro 5.4 – Caudais de ponta de cheia e correspondentes volumes de
escoamento
t=tc
Caudal de Ponta
3
(m /s)
Volume de Escoamento
3
(hm )
T=10 anos
153,2
9,2
T=20 anos
175,7
10,6
T=50 anos
205,2
12,3
T=100 anos
226,8
13,6
t=2tc
T=10 anos
92,3
9,7
T=20 anos
105,9
11,1
T=50 anos
123,6
13,0
T=100 anos
136,5
14,4
5.2.7. Pesquisa de Dados Existentes de Qualidade das Águas
Superficiais
Na bacia hidrográfica definida para Rio Frio não existe qualquer estação de
monitorização da qualidade da água, pelo que se torna relativamente difícil
estabelecer o quadro de qualidade das águas superficiais na bacia. Esta
situação poderia ter sido parcialmente obviada através da realização de uma
campanha de amostragem na bacia em análise que, no entanto, não foi
realizada, uma vez que se entendeu que a representatividade dos dados a
obter seria muito reduzida, face ao tempo disponível para realizar essa
B.1-10
caracterização, traduzindo-se apenas numa amostragem absolutamente
pontual.
Assim, optou-se por considerar a estação de monitorização existente na
ribeira de Santo Estevão, localizada a Norte da bacia hidrográfica em estudo,
como forma de se reunirem alguns dados que permitissem obter uma
caracterização do estado de qualidade da água na região, atendendo às
características geológicas e geoquímicas (pliocénico), ao uso do solo e à
ocupação idêntica das duas bacias hidrográficas (a que está em estudo e a
da ribeira de Santo Estevão).
No quadro 5.5, são apresentados os valores médios e as gamas de variação
obtidas para vários parâmetros caracterizadores da qualidade da água, na
estação de monitorização atrás referida.
Quadro 5.5 – Resultados da monitorização da qualidade da água em
Santo Estevão
valor médio
valor máximo
valor mínimo
temperatura (ºC)
14,0
22,0
9,0
pH
7,1
7,8
5,9
oxigénio diss. (%sat.)
71,8
95,0
29,0
CBO5 (mg/l)
2,2
6,0
1,0
fósforo total (mg/l)
0,348
2,900
0,010
sólidos susp. tot. (mg/l)
19,9
92,4
5,3
comp. fenólicos (µ
µg/l)
10,143
26,000
1,000
cobre total (mg/l)
0,031
0,040
0,030
480
2000
0
coli. fecais (NMP/100ml)
Os resultados obtidos indicam uma ligeira degradação da qualidade da água,
podendo esta ser considerada, em termos globais, como aceitável.
Com efeito, comparando os resultados obtidos para os parâmetros
descritores da qualidade da água considerados com os valores consignados
na legislação (DL nº.236/98) para os objectivos de qualidade mínima das
águas doces superficiais, para a qualidade de água destinada a rega e para
a qualidade das águas doces para fins aquícolas (águas piscícolas para
ciprinídeos), verifica-se o seguinte:
Temperatura, carência bioquímica de oxigénio (CBO5), compostos fenólicos e cobre
total – não se registam quaisquer violações relativamente a estes parâmetros.
pH – registou-se apenas uma violação, ainda que muito ligeira, do
VMR (valor máximo recomendável) para águas de rega.
B.1-11
Oxigénio dissolvido – verificam-se violações pontuais, com
relativamente baixa frequência, dos valores de qualidade mínima, bem
como do VMA (valor máximo admissível) e do VMR para águas
piscícolas.
Fósforo total – observou-se apenas um valor mais elevado que todos
os outros obtidos, que determinou uma violação do valor de qualidade
mínima e do VMA para águas piscícolas.
Sólidos suspensos totais – verificaram-se violações pontuais do VMR
para águas piscícolas e, apenas numa amostragem, violação do VMR
para águas de rega.
Coliformes fecais – relativamente a este parâmetro, observaram-se
violações, com alguma frequência, do VMR para águas de rega.
Optou-se ainda por tentar caracterizar a situação actual da qualidade da água na bacia
hidrográfica através dos índices de Ross e de Bolton, já utilizados em ocasiões anteriores em
estudos de qualidade da água em Portugal. O segundo desses índices tem a vantagem de
poder trabalhar com um número variável de parâmetros quando os valores não estão
disponíveis ou as rating curves não são consideradas adequadas às condições locais.
Para a utilização destes índices consideraram-se apenas os valores médios
dos dados disponíveis para os diferentes parâmetros de qualidade da água
analisados.
Os resultados da aplicação do índice de Ross são apresentados no Quadro
5.6.
Quadro 5.6 – Aplicação do Índice de Ross
valor médio
rating
peso
sólidos suspensos totais(mg/l)
19,9
18
2
CBO5 (mg/l)
2,2
27
3
0,39 (*)
24
3
71,8
6
1
azoto amoniacal (mg/l)
oxigénio dissolvido (% sat.)
(*)admitindo uma concentração em azoto
amoniacal na proporção do CBO5
Índice de Ross
8.3
O valor obtido para o índice de Ross permite, também, considerar a
qualidade da água como, no mínimo, aceitável.
A aplicação do índice de Bolton et al. permitiu obter os resultados
apresentados no Quadro 5.7.
Quadro 5.7 – Aplicação do Índice de Bolton
B.1-12
valor médio
peso
rating
oxigénio dissolvido (% sat.)
71,8
0,18
66,7
CBO5 (mg/l)
2,2
0,15
86,7
colif. fecais (NMP)/100ml)
480
0,12
91,7
pH
7,1
0,09
100
sólidos susp. tot. (mg/l)
19,9
0,07
57,1
Índice de Bolton
80,3
O valor obtido para este índice converge com as ilações que foi possível
extrair da aplicação do índice de Ross e da análise a que se procedeu atrás
nos termos do DL n.º 236/98, ou seja, indicam uma ligeira degradação da
qualidade da água, podendo esta ser considerada, em termos globais, como
aceitável.
5.3. Características do Projecto
Nesta fase de desenvolvimento do projecto os dados existentes ainda são
relativamente escassos, existindo todo um conjunto de informações que
ainda não estão disponíveis, podendo destacar-se os seguintes elementos:
a) características das águas residuais domésticas que serão produzidas;
b) características das águas residuais pluviais;
c) tipo de tratamento previsto para as águas residuais que
serão produzidas e características dos efluentes finais;
d) destino final dos efluentes após tratamento.
Por outro lado, estão já disponíveis elementos relativamente ao total da área a
impermeabilizar, indispensáveis à avaliação das potenciais alterações sobre as
características do escoamento superficial. Assim, de acordo com os elementos fornecidos
pela NAER, SA, prevê-se que, para o ano horizonte de projecto, o total da área a
impermeabilizar corresponda a 560 ha, repartindo-se da seguinte forma:
a) zona das aerogares 300 ha
b) plataforma aeronáutica 100 ha
c) zona de carga aérea 70 ha
d) zona de manutenção 30 ha
e) zona técnica 60 ha
Numa fase inicial de funcionamento do NA, correspondendo a uma capacidade de 14
milhões de passageiros por ano, a área total que será impermeabilizada, de acordo com as
mesmas fontes, será de 305 ha.
B.1-13
Existem também alguns elementos relativamente à movimentação de terras
a realizar durante a fase de construção, prevendo-se que seja necessário
proceder à movimentação de cerca de 5 milhões de m3.
5.4. Identificação previsão e avaliação de impactes
5.4.1. Introdução
Nesta secção procede-se à identificação dos potenciais impactes
determinados pelo projecto sobre os recursos hídricos superficiais, à
previsão da sua magnitude ou intensidade e à avaliação do seu significado
ou importância.
A identificação dos potenciais impactes determinados pelo projecto foi
realizada considerando as características intrínsecas do mesmo, bem como
do seu local de implementação, a experiência e conhecimento de impactes
nos recursos hídricos superficiais provocados por grandes infraestruturas e a
própria experiência anterior da equipa de realização do presente estudo.
No que se refere à previsão da magnitude dos potenciais impactes
determinados pelo projecto nos recursos hídricos superficiais, foram
utilizadas técnicas que permitissem evidenciar a intensidade dos referidos
impactes, tendo em conta o grau de agressividade de cada uma das acções
propostas e a susceptibilidade dos factores ambientais afectados. Assim,
traduziu-se, quando exequível, a magnitude dos potenciais impactes de
forma quantitativa ou, em caso contrário, qualitativamente, mas de forma tão
detalhada e justificada quanto possível.
Relativamente à importância dos potenciais impactes determinados pelo
projecto, optou-se por utilizar uma metodologia de avaliação
dominantemente qualitativa, que permitisse transmitir de forma clara o
significado dos mesmos sobre os recursos hídricos superficiais. Assim, no
que se refere à importância dos impactes, estes foram graduados em não
significativos, significativos ou muito significativos.
Em termos dos critérios que foram considerados para estabelecer a referida
graduação, classificam-se os impactes sobre o escoamento superficial como
significativos se se verificarem alterações importantes sobre as condições de
drenagem natural, sendo muito significativos se as áreas afectadas ficarem
impedidas para as utilizações a que normalmente estariam destinadas. Por
outro lado, os impactes sobre a qualidade da água classificam-se como
significativos se ocorrerem violações dos limites legalmente estabelecidos,
sendo muito significativos se essas violações determinarem um considerável
afastamento desses limites, ou se a extensão das regiões afectadas fôr
importante, ou ainda se se verificarem durante um período temporal
alargado. Adicionalmente, consideram-se também limites ou critérios de
qualidade correntemente aceites pela comunidade científica, quando se trate
de parâmetros não regulamentados.
Nas secções seguintes do presente Capítulo, procede-se, sucessivamente, à
avaliação do escoamento superficial proveniente da plataforma do NA, à
B.1-14
análise dos impactes determinados sobre o escoamento superficial na bacia
hidrográfica e à análise dos impactes sobre a qualidade da água superficial
na mesma bacia.
5.4.2. Escoamentos Superficiais Provenientes do Aeroporto
5.4.2.1. Escoamento Total Anual
Para a determinação do escoamento total anual proveniente do NA
considerou-se que a plataforma corresponde a uma "bacia hidrográfica", e
que o escoamento aí originado depende apenas da precipitação que sobre
ela ocorre, o que equivale a admitir que em redor da plataforma será
construído um adequado sistema de drenagem, que impeça que o
escoamento originado no exterior da plataforma entre na mesma.
Assim, identificou-se o posto udométrico que exerce influência sobre a área
prevista para a construção do aeroporto (21D03), e considerou-se a série de
precipitações anuais registadas nesse posto nos anos utilizados para o
cálculo do escoamento anual na bacia hidrográfica, no sentido de facilitar a
posterior avaliação do aumento do escoamento superficial em resultado da
construção do NA.
Com base nessa série de precipitações obteve-se uma série de
escoamentos, através da utilização de um coeficiente de escoamento
conservativo, que se admitiu ser de 0,7, e do conhecimento da área
2
impermeabilizada do aeroporto que será de 5,6 km , considerando a
capacidade máxima desta infraestrutura.
À série de escoamentos, foi ajustada a distribuição normal, permitindo
estimar os valores de escoamento provenientes da plataforma do aeroporto
em ano médio, seco e húmido e para períodos de retorno de 10, 20, 50 e
100 anos.
Quadro 5.8 – Escoamento originado na plataforma do aeroporto
Escoamento (valores em mm)
Ano médio
442
Ano seco
345
Ano húmido
539
Período de retorno T=10 anos
589
Período de retorno T=20 anos
631
Período de retorno T=50 anos
678
Período de retorno T=100 anos
710
B.1-15
Se se estabelecer a comparação entre os valores de escoamento total anual
obtidos para a bacia hidrográfica e os mesmos valores obtidos para a
plataforma do aeroporto, para qualquer dos cenários considerados, verificase que os valores correspondentes ao Aeroporto são significativamente
superiores, como seria de esperar, uma vez que se trata de uma zona
impermeabilizada, correspondendo-lhe um coeficiente de escoamento muito
superior.
5.4.2.2. Escoamento de Cheia
Para a análise do escoamento de cheia proveniente da plataforma do NA,
consideraram-se as curvas de possibilidade udométrica definidas a partir dos
registos de precipitação máxima diária do posto 21D03. Determinou-se o
tempo de concentração da "bacia hidrográfica" correspondente à plataforma,
considerando-se uma área impermeabilizada de 5,6 km2, um declive de 1% e
um desenvolvimento segundo o eixo maior de 3500 m, tendo-se obtido o
valor de 1,9 horas para esse parâmetro.
Com base nesses valores, determinaram-se os caudais de ponta de cheia e
os correspondentes volumes de escoamento para chuvadas de duração
igual ao tempo de concentração, duas vezes o tempo de concentração, três
vezes o tempo de concentração e quatro vezes o tempo de concentração,
considerando-se para cada duração de chuvada períodos de retorno de 10,
20, 50 e 100 anos. Os resultados obtidos para os caudais de ponta de cheia
e para os correspondentes volumes de escoamento são apresentados no
Quadro 5.9.
Quadro 5.9 – Caudais de ponta de cheia e correspondentes volumes de
escoamento
t=tc
Caudal de Ponta
3
(m /s)
Volume de Escoamento
3
(hm )
T=10 anos
26,3
235,7
T=20 anos
30,4
271,8
T=50 anos
35,5
317,5
T=100 anos
39,7
355,2
t=2tc
T=10 anos
15,8
248,0
T=20 anos
18,3
286,1
T=50 anos
21,4
335,2
T=100 anos
23,9
373,8
t=3tc
T=10 anos
11,8
263,1
B.1-16
T=20 anos
13,6
303,7
T=50 anos
15,9
356,3
T=100 anos
17,7
396,5
t=4tc
T=10 anos
9,5
276,9
T=20 anos
11,0
319,7
T=50 anos
12,9
375,5
T=100 anos
14,3
417,3
5.4.3. Escoamento Superficial na Bacia Hidrográfica
5.4.3.1. Escoamento Total Anual
Com base nos resultados anteriormente obtidos relativamente ao
escoamento total anual, quer na bacia hidrográfica definida (secção 5.2.5),
quer no que se refere aos provenientes da plataforma do aeroporto (secção
5.4.2.1), foi possível estimar o potencial aumento do escoamento anual na
bacia hidrográfica em análise, resultante da construção do NA.
Assim, definiu-se uma nova série de escoamento anual na bacia
hidrográfica, correspondendo à situação futura, e procedeu-se ao
ajustamento da distribuição normal a essa série, possibilitando a definição
dos valores de escoamento para ano médio, ano seco e ano húmido e para
períodos de retorno de 10, 20, 50 e 100 anos.
Quadro 5.10 – Escoamento na bacia hidrográfica. Situação futura
Escoamento Anual (valores em mm)
Ano médio
143
Ano seco
81
Ano húmido
206
Período de retorno T=10 anos
239
Período de retorno T=20 anos
266
Período de retorno T=50 anos
296
Período de retorno T=100 anos
316
A comparação da situação actual e da situação futura, em termos de
escoamento anual na bacia hidrográfica definida, permitiu calcular o aumento
percentual desse parâmetro em resultado da potencial construção do
B.1-17
aeroporto. Deste modo, verificou-se que esse aumento se traduz, em termos
médios, num incremento do escoamento anual de 5%, variando entre 3% e
13%. Verificou-se também que nos anos secos o referido aumento
percentual tende para os valores mais elevados, enquanto que em anos
húmidos se passa o contrário.
Esta situação determinará um potencial impacte negativo, que se considera
não significativo, tendo em conta a relativamente reduzida magnitude do
mesmo face à capacidade de encaixe da bacia hidrográfica no seu todo.
O facto de para a situação correspondente à capacidade máxima do
aeroporto, envolvendo uma área impermeabilizada de 560 ha, os potenciais
impactes negativos sobre o escoamento total anual terem sido graduados
em não significativos, conduziu à opção de não haver necessidade de se
proceder à consideração dos mesmos impactes para a situação inicial de
funcionamento, a que corresponderá uma área impermeabilizada de 305 ha.
Importa ainda referir que a provável afectação da albufeira dos Vinte e Dois,
decorrente da orientação das pistas na direcção Este-Oeste, ou a afectação
da albufeira da Venda Velha, para a orientação Norte-Sul, determinará
impactes negativos, não directamente sobre o escoamento superficial, mas
sim sobre as disponibilidades de água. A graduação deste impacte é difícil
de estabelecer, mas deverá, à partida, ser considerado como significativo no
âmbito local.
A desejável minimização ou compensação deste impacte poderá assumir
várias formas que, no entanto, só serão possíveis de definir em fases
posteriores de desenvolvimento do projecto.
5.4.3.2. Escoamento de Cheia
Para a avaliação do aumento do escoamento de cheia na bacia hidrográfica
definida, devido à construção do NA, consideraram-se as curvas de
possibilidade udométrica, definidas para cada um dos postos udométricos
que influenciam a bacia e para diferentes períodos de retorno, bem como a
distribuição espacial da influência de cada posto sobre a área da bacia.
Com base nesses elementos recalcularam-se os caudais de ponta de cheia
e os volumes de escoamento correspondentes, para diferentes durações de
chuvada e para os mesmos cenários considerados no cálculo desses
parâmetros para a bacia hidrográfica na situação actual.
A principal diferença na abordagem agora adoptada, prende-se com a
consideração de uma ponderação no tratamento dos dados obtidos através
da curva de possibilidade udométrica definida para o posto 21D03, que
influencia directamente a área prevista para a construção do NA, de forma a
que se possa tomar em linha de conta essa construção e o diferente valor do
coeficiente de escoamento em cheia, por ela determinado sobre a área
afectada.
B.1-18
A comparação dos valores obtidos para os caudais de ponta de cheia e para
os correspondentes volumes de escoamento nas duas situações
consideradas, actual e depois da intervenção, evidenciam um aumento
percentual da ordem dos 3%, para qualquer dos parâmetros em análise,
independentemente do cenário considerado, ou seja dos períodos de
duração de chuvada e de retorno estudados.
Esta situação configura um potencial impacte negativo sobre as condições
de escoamento superficial. Este impacte negativo deve ser graduado como
não significativo, atendendo à ordem de grandeza (magnitude) do aumento
percentual estimado, resultante, sobretudo, da capacidade de encaixe da
bacia hidrográfica definida, determinada pela reduzida importância da área
impermeabilizada da plataforma face à área total da bacia hidrográfica.
Assim, e pelas mesmas razões apresentadas relativamente ao escoamento
total anual, optou-se, também neste caso, por não se considerar a situação
inicial de funcionamento do NA, a que corresponderá uma área
impermeabilizada de 305 ha.
No entanto, e de acordo com os pressupostos assumidos na secção 5.4.2.1,
a construção de um adequado sistema de drenagem em redor da plataforma
do aeroporto, destinado a impedir que o escoamento superficial originado no
exterior da plataforma entre na mesma, deverá ser dimensionado de forma a
que em situações de maiores afluências seja garantido o livre curso das
águas da circulação natural, evitando ou minimizando situações de cheia a
montante, que, a ocorrerem, poderiam determinar impactes negativos
potencialmente significativos no âmbito local, e inclusivamente comprometer
o normal funcionamento da estrutura aeroportuária.
5.4.4. Qualidade da Água Superficial
Durante a fase de construção do NA os efeitos negativos sobre a qualidade
das águas superficiais serão determinados, sobretudo, pelo arraste de finos
através das águas de escorrência superficial, potenciado pelas necessárias
desmatações e movimentações de terras que tornarão os solos mais
susceptíveis à acção dos agentes erosivos.
Essa situação irá determinar um aumento do teor de sólidos em suspensão
no escoamento natural, traduzindo-se numa degradação da qualidade da
água, e podendo induzir, após deposição, dificuldades à normal progressão
do escoamento através da rede de drenagem natural. O correspondente
impacte negativo deve ser considerado não significativo, devido ao seu
carácter temporário. Contudo, esse impacte negativo é susceptível de ser
minimizado, pelo que se recomenda a adopção da correspondente medida
de minimização proposta no Capítulo 2 da Parte C.
Ainda durante a fase de construção, poderão verificar-se fugas de
hidrocarbonetos, decorrentes das normais operações de manutenção da
maquinaria empregue nesta fase. Estas potenciais fugas, a ocorrerem,
determinarão impactes negativos na qualidade das águas superficiais, bem
como noutras vertentes do meio, podendo ser significativos no âmbito local.
B.1-19
No entanto, se se tomar em consideração a correspondente medida de
minimização, proposta na secção 5.5, a probabilidade de ocorrência deste
impacte será fortemente reduzida.
No que se refere à fase de exploração, e numa primeira aproximação, os
potenciais impactes sobre a qualidade das águas superficiais poderão dividirse, essencialmente, em três tipos:
a) resultantes do arraste pelas águas pluviais de produtos derramados/depositados
na plataforma, em função da normal exploração do aeroporto e consequente
deposição de poluentes atmosféricos, bem como consequência de operações de
lavagem/manutenção ou de eventuais acidentes que se possam verificar;
b) resultantes da descarga no meio receptor de águas residuais
domésticas, correspondentes a fontes pontuais de poluição;
c) resultantes, na zona de influência do NA mas fora da plataforma
impermeabilizada servida pelo sistema de colectores pluviais, da
deposição de poluentes atmosféricos, em função do tráfego aéreo, e
correspondentes a fontes difusas de poluição.
No que se refere aos potenciais impactes identificados na alínea a) anterior, os produtos
susceptíveis de estarem na sua origem podem ser de diversos tipos:
1) hidrocarbonetos, essencialmente provenientes das áreas de estacionamento de
aeronaves onde se procede ao seu reabastecimento;
2) detergentes, empregues na lavagem das aeronaves,
essencialmente provenientes das áreas de estacionamento e
manutenção;
3) materiais depositados nas pistas, resultantes quer da queima de
combustíveis pelas aeronaves e pelos veículos terrestres de serviço,
quer do desgaste de pneus das aeronaves nas operações de
descolagem e aterragem e da movimentação dos veículos terrestres
de serviço, quer, ainda, do desgaste de outros materiais, como
travões, igualmente das aeronaves e dos veículos terrestres de
serviço.
Entre estes materiais há que considerar as emissões de líquidos,
gases e aerossóis (crónicas, acidentais, etc.) que são susceptíveis de
acumular na zona impermeabilizada servida pelo sistema de
drenagem das águas pluviais do aeroporto.
O arraste destes produtos pelas águas pluviais e a consequente entrada dos mesmos na
circulação natural, determinará potenciais impactes negativos na qualidade da água,
dependendo o seu significado de diversos factores, com destaque para a concentração e
perigosidade dos poluentes transportados.
Estes potenciais impactes negativos serão sempre passíveis de
minimização, se forem adoptadas as medidas correspondentes, propostas
no Capítulo 2 da Parte C, reduzindo-se assim a sua magnitude e significado.
No que se refere aos materiais depositados fora da plataforma aeroportuária
em resultado da poluição atmosférica determinada pelo tráfego de
aeronaves, há ainda a considerar a potencial ocorrência de mecanismos de
B.1-20
poluição das águas superficiais a partir da atmosfera, que afectarão a zona
exterior à que é servida pelo sistema de colectores pluviais do aeroporto.
Estas fontes de poluição escapam em grande parte ao controlo efectuado a
partir do referido sistema de colectores pluviais, e são também muito mais
difíceis de avaliar. No entanto, configuram um potencial impacte negativo,
que embora afectado de um grau superior de incerteza não pode ser
ignorado.
Fontes Pontuais de Poluição
Relativamente aos potenciais impactes negativos decorrentes da descarga
de águas residuais domésticas, verifica-se que ainda não se dispõe de uma
completa caracterização dos dados necessários para se proceder a uma
análise apropriada dos efeitos sobre a qualidade das águas superficiais e,
consequentemente, a uma correcta graduação do correspondente impacte.
Contudo, optou-se por se fazer uma simulação do comportamento do meio
receptor face à descarga de águas residuais domésticas, seleccionando-se,
para esse efeito, um conjunto de parâmetros descritores da qualidade da
água.
Dados considerados nas simulações efectuadas
a) Caudais de águas residuais – considerando os elementos fornecidos pela
NAER, SA, relativamente aos consumos de água previstos para o NA,
correspondentes a 50 l por passageiro e 500 l por tonelada de frete, bem
como um factor de afluência à rede de 0,8, obtiveram-se caudais médios
anuais de águas residuais de 17,3 l/s e de 35,5 l/s, referentes,
respectivamente, a dois cenários temporais distintos. O primeiro relativo à
situação de arranque do aeroporto, envolvendo um tráfego de 12 milhões de
passageiros por ano e o processamento de 163 000 toneladas de frete. O
segundo referente ao ano horizonte do projecto, envolvendo um tráfego de
25 milhões de passageiros por ano e o processamento de 300 000 toneladas
de frete.
b) Parâmetros de qualidade seleccionados e suas concentrações nas águas
residuais – para o desenvolvimento das simulações efectuadas
consideraram-se os seguintes parâmetros descritores da qualidade da água:
CBO5, fósforo total, sólidos suspensos totais e cobre total. As concentrações
consideradas para estes parâmetros nas águas residuais a descarregar no
meio receptor, e atendendo a que não se conhece ainda o tipo de tratamento
a adoptar e a eficiência do mesmo, foram estimadas em função do
consignado no DL n.º. 236/98 relativamente aos valores limite de emissão
(VLE) para descarga de águas residuais, bem como do consignado no DL n.º
157/97 relativamente à descarga de águas residuais urbanas.
Assim, as concentrações adoptadas são as que a seguir se indicam:
CBO5 25 mg/l
Fósforo total 10 mg/l
B.1-21
Sólidos suspensos totais 35 mg/l
Cobre 1 mg/l
c) Caudais no meio receptor – os caudais da circulação natural foram estimados a partir dos
valores calculados para o escoamento total anual na bacia hidrográfica (secção 5.2.5) e do
conhecimento da área dessa bacia. Assim, obtiveram-se os valores de 1 361 l/s e de 749 l/s,
para os caudais médios anuais, respectivamente para ano médio e para ano seco.
d) Concentrações no meio receptor dos parâmetros de qualidade
seleccionados – as concentrações no meio receptor foram obtidas tendo em
consideração os valores registados na estação de monitorização de Santo
Estevão (secção 5.2.7). Face ao reduzido número de valores disponíveis
(nomeadamente para alguns parâmetros), optou-se por se trabalhar com os
valores médios obtidos para a concentração dos diferentes parâmetros
seleccionados. As concentrações retidas para os diferentes parâmetros são
as que em seguida se apresentam:
CBO5 2,2 mg/l
Fósforo total 0,348 mg/l
Sólidos suspensos totais 19,9 mg/l
Cobre 0,031 mg/l
Cenários de simulação considerados
Atendendo aos dados considerados para as simulações a efectuar, atrás
descritos, configuraram-se 4 diferentes cenários de simulação, determinados
por:
2 cenários temporais (arranque do funcionamento e ano horizonte do
projecto) x 2 cenários de caudais de circulação natural (ano médio e ano
seco) = 4 cenários de simulação.
A cada um dos cenários de simulação considerados atribuiu-se a seguinte
designação:
Cenário 1 – 12 milhões de passageiros e ano médio
Cenário 2 – 12 milhões de passageiros e ano seco
Cenário 3 – 25 milhões de passageiros e ano médio
Cenário 4 – 25 milhões de passageiros e ano seco
Resultados das simulações efectuadas
As simulações efectuadas adoptaram algumas hipóteses simplificativas,
determinadas, essencialmente, pelo desconhecimento que actualmente
ainda existe relativamente a alguns elementos do projecto. Assim, assumiu-
B.1-22
se que a descarga de águas residuais se efectua de forma concentrada num
único local de rejeição, correspondente à secção de referência da bacia
hidrográfica definida como área de estudo, o que determina que o caudal da
circulação natural considerado seja o correspondente a essa secção de
referência. Por outro lado, os resultados das simulações são referentes
apenas à zona de mistura das águas residuais com as águas da circulação
natural.
No Quadro 5.11 são apresentados os resultados das simulações efectuadas.
Quadro 5.11 – Resultados das simulações (mg/l)
CBO5
fósforo tot.
SST
cobre
Cen. 1
2,5
0,5
20,1
0,043
Cen. 2
2,7
0,6
20,2
0,053
Cen.3
2,8
0,6
20,3
0,056
Cen. 4
3,2
0,8
20,6
0,075
A primeira conclusão a extrair é que as concentrações existentes no meio
receptor são, de uma forma geral, relativamente pouco alteradas pela
descarga de águas residuais considerada, em resultado da relação de
caudais existente, em que os da circulação natural são muito superiores aos
das águas residuais.
Assim, comparando os resultados das simulações efectuadas com os
valores consignados no DL n.º 236/98, relativamente aos diversos usos da
água (objectivos de qualidade mínima das águas superficiais, qualidade da
água para rega e qualidade de águas piscícolas para ciprinídeos), verifica-se
que em termos de CBO5, de sólidos suspensos totais e do cobre total não se
regista qualquer violação.
Por outro lado, relativamente ao fósforo total, verificam-se violações do VMA
para águas piscícolas. No entanto, importa referir que o valor da
concentração deste parâmetro na circulação natural já está muito próximo do
referido VMA.
Em síntese, e apesar das limitações inerentes ao exercício de simulação
efectuado, pode concluir-se que a descarga de águas residuais considerada
determinará impactes negativos na qualidade das águas do meio receptor,
mas que estes impactes serão de reduzida magnitude, na medida em que o
aumento das concentrações dos parâmetros de qualidade simulados será
pouco sensível. Com efeito, em termos absolutos não se verificam valores
particularmente elevados para o fósforo total, parâmetro relativamente ao
qual se registam violações, e apenas no que se refere ao VMA para águas
piscícolas. Quanto ao significado desses impactes negativos, em rigor, estes
deverão ser graduados em significativos, uma vez que se verificam violações
dos valores dos padrões de qualidade da água.
B.1-23
No entanto, essas violações estão associadas tanto ao estado actual de
qualidade das águas da bacia hidrográfica em análise como à descarga das
águas residuais do Aeroporto, pelo que essa graduação terá de ser encarada
com as necessárias reservas. Com efeito, o parâmetro relativamente ao qual
se verificam violações das normas de qualidade é aquele em que a
qualidade do meio receptor já se encontra actualmente muito próximo do
limite consignado na legislação correspondente, pelo que qualquer descarga
que se verifique, mesmo respeitando os valores limites de emissão,
determinará violações ao nível dos padrões de qualidade, pelo que se
recomenda que sejam consideradas as recomendações propostas no
Capítulo 2 da Parte C.
Fontes Difusas de Poluição
A este nível consideram-se, fundamentalmente, por um lado emissões de
líquidos, gases e aerossóis que, como atrás referido, são susceptíveis de
acumular na zona impermeabilizada do Aeroporto e, por outro lado,
mecanismos através dos quais as referidas emissões são susceptíveis de
contribuir para a poluição das águas superficiais a partir da atmosfera,
afectando a zona exterior à servida pelo sistema de colectores pluviais da
plataforma do aeroporto.
As primeiras são, em grande parte, e como se disse, susceptíveis de controle
e tratamento. As segundas, ao contrário, escapam em grande parte a esse
controle, pelo que, embora particularmente difíceis de avaliar, serão também
objecto de atenção.
Fontes difusas recebidas pelo sistema de colectores pluviais
Analisando a literatura da especialidade e a informação disponível para
aeroportos com características semelhantes, sabendo-se que as emissões
são em grande parte proporcionais ao movimento de aviões e sabendo-se
também que estes valores são normalmente mais baixos que os obtidos na
drenagem de auto-estradas (Hamilton & Harrison, 1991, SETRA, 1993,
Legret et al., 1996, 1997), é possível admitir uma gama provável de
concentrações médias anuais para os principais poluentes presentes nas
águas residuais pluviais da zona servida pelo sistema de drenagem do
aeroporto.
Esses dados e bem assim a gama que se sugere como admissível no caso
vertente, apresentam-se no Quadro 5.12.
Quadro 5.12 – Concentrações de poluentes no sistema de colectores
pluviais
Marselha
Paris-Roissy
Nantes
NA
Passageiros
(M/ano)
5,1
32,5
25
Movimento
40 800
325 000
210 000
B.1-24
165
925
48
560
SST (mg/l)
6 - 530
28 - 986
5,9 - 83
(5 - 1000)
CQO (mg/l)
< 30 - 235
66 - 343
10 - 122
(30 - 300)
Área drenada (ha)
CBO5 (mg/l)
3 - 27
(3 - 30)
COT (mg/l)
3,4 - 160
(3 - 160)
HCs (mg/l)
< 0,1 - 15
0,1 - 9
0,01 - 0,17
(0,1 - 15)
NTK (mg/l)
0,5 - 16
< 1 - 24
0,3 – 3,7
(< 1 - 24)
NO3 (mg/l)
< 0,5 - 30
NO2 (mg/l)
SO4 (mg/l)
Cl (mg/l)
0,02 – 0,85
(< 0,5 - 30)
5 - 45
(5 - 45)
< 1 - 13
Acetato de K (mg/l)
173 - 6000
Glicol (mg/l)
74 - 1053
Detergentes (mg/l)
0,05 - 44
(0,05 - 44)
Fenóis (mg/l)
< 0,01 – 0,1
(< 0,01 – 0,1)
Hg (mg/l)
< 0,001
< 0,05
0,002 – 0,066
0,002 – 0,07
Pb (mg/l)
Cr (mg/l)
< 0,01
Cr total (mg/l)
< 0,15
As (mg/l)
<0,0005 –
0,0045
Se (mg/l)
< 0,001
0 007 – 0,091
0,0007 – 0,004
0,023 – 0,212
VI
Cu (mg/l)
0,005 - 0,045
Cd (mg/l)
0,0005 – 0,033
Zn (mg/l)
0,060 - 0,90
< 0,1
Fe (mg/l)
< 0,2 – 5,7
Mn (mg/l)
< 0,1 – 0,6
B.1-25
K (mg/l)
0,8 – 30,1
A gama dos valores admitidos para o caso em análise, para todos os efeitos,
não constitui uma previsão, tratando-se apenas de elementos para uma
análise de sensibilidade do balanço das fontes difusas, destinada a
identificar aspectos críticos que requeiram um tratamento posterior mais
rigoroso.
Neste cenário entra-se naturalmente em linha de conta com as diferenças
climatéricas, quer em termos de ciclo hídrico, que reforça a importância do
aeroporto de Marselha como referência, quer em termos de necessidades de
degrivage e antigrivage (Glicol) e deverglaçage (Acetato de Potássio) que
não justificam, no caso dos aeroportos do Sul da Europa, como é o caso do
Novo Aeroporto, cargas consideráveis daqueles poluentes, e o consequente
acréscimo de CBO5.
É também possível indicar as correspondentes cargas anuais por unidade de
superfície, que teoricamente acumulam nas zonas impermeabilizadas dos
aeroportos de referência considerados, sendo estes dados apresentados no
Quadro 5.13.
Quadro 5.13 – Cargas de poluentes acumuladas por unidade de
superfície e por ano
Marselha
Paris-Roissy
Passageiros (M/ano)
5,1
32,5
Área drenada (ha)
165
925
48
SST (kg/ha/ano)
223
4000
54
CQO (kg/ha/ano)
232
134 - 940
131
CBO5 (kg/ha/ano)
86,4
HCs (kg/ha/ano)
3,3
NTK (kg/ha/ano)
7,9
NO3 (kg/ha/ano)
21,8
NO2 (kg/ha/ano)
Nantes
0,27
10*
5.3
1,5*
19,4
SO4 (kg/ha/ano)
88,5
62,6
Cl (kg/ha/ano)
21,6
29,2
Pb (kg/ha/ano)
0,090
0,027
Cu (kg/ha/ano)
0,060
0,088
B.1-26
Cd (kg/ha/ano)
0,010
0,006
Zn (kg/ha/ano)
0,630
0,225
* calculado a partir dos dados disponíveis (ADP, 1996)
Em qualquer caso estas cargas serão, como referido, em grande parte
recebidas e tratadas pelo sistema de colectores pluviais a instalar na zona
impermeabilizada do aeroporto.
São, no entanto, de prever também algumas fugas que podem vir a
constituir, a médio ou longo prazo, problemas de difícil gestão se não forem
desde início equacionadas no projecto. Referimo-nos, naturalmente, à
relativa permeabilidade do próprio sistema de drenagem pluvial e também a
fugas quase inevitáveis, sobretudo nas instalações sob pressão como é o
caso dos tanques subterrâneos e piping de combustíveis e também dos
tanques de solventes (ADP, Toussaint, 1992).
Com efeito, actualmente parece claro que este tipo de problemas, cujo
significado real foi minimizado em muitas instalações aeroportuárias (ADP,
1996), pode estar na origem de um processo de contaminação crónica e, em
grande parte, cumulativa dos aquíferos mais expostos, sobretudo por metais
pesados, keroseno, nitratos (resultantes de NOX) e hidrocarbonetos, com
custos muito significativos de remediação (Toussaint et al.1991, 1992).
Efectivamente, sabe-se que no Aeroporto de Paris uma fracção dos
hidrocarbonetos derramados acidentalmente é susceptível de infiltração no
solo. Perdas inevitáveis resultantes da insuficiente estanquicidade da rede
de distribuição de HCS podem também estar na origem da contaminação dos
freáticos (ADP, 1996, pp. 10 e 48).
No aeroporto de Francoforte uma pluma subterrânea que se pensa tenha
começado a formar-se imediatamente a seguir ao arranque do aeroporto, em
1936, constituída simultaneamente por gases (3,7 g/m3 perto da origem) e
líquidos (> 80 mg/l, 200 a 300 mgNO3/l, perto da origem) com dinâmicas e
direcções de transporte diferentes, tem sido objecto de um programa
intensivo de despoluição e remediação. Este programa que utiliza a
bombagem de água em poços de infiltração com vista a redireccionar
hidraulicamente a pluma (e defender as captações), a bombagem do
aquífero e o in-situ stripping do solo com poços de sucção custou já, desde
1981, mais de 50 milhões de marcos (Toussaint e Lagguh, 1991, Toussaint e
Weyer,1992).
No caso vertente esta questão deverá, naturalmente, ser equacionada com a
necessária atenção.
Fontes difusas exteriores ao sistema de colectores pluviais
Na actividade aeroportuária serão particularmente significativas as emissões
atmosféricas de CO, CO2, CH4, NOX, SOX, HCS, H2O e partículas ricas em
carbono (Soot).
B.1-27
A exacta composição dos HCS emitidos, dos seus produtos parcialmente
oxidados e das partículas é mal conhecida, admitindo-se em todo caso que
as oleifinas representarão 75% do carbono dos HCS (Katzman & Libby,
1975).
A conversão de NO, NO2 e SO2 em HNO2, HNO3 e H2SO4 é estreitamente
dependente da concentração relativa de OH e variará, na pluma dos gases
de escape, entre 0,1% e 10% (Kaercher et al., 1996a), sendo certo que de
2% a 12% das moléculas de SO2 emitidas poderão conduzir à formação de
H2SO4.
Isto é importante, por um lado, porque o HNO3 e o H2SO4 são dois dos
principais constituintes da acidez atmosférica e sua precipitação e, por outro,
porque o HNO3, o H2SO4 e a H2O são importantes percursores da formação
de partículas (Arnold, 1992, Kaercher et al., 1996).
Trata-se naturalmente de um sistema complexo cuja análise detalhada
excede o âmbito deste Estudo.
Em consequência, adoptou-se, nesta aproximação, um tratamento
simplificado em que, antes do mais, partindo-se das concentrações
anteriormente simuladas para os principais poluentes atmosféricos
susceptíveis de intervir na contaminação dos solos e das águas de superfície
(NOX e SOX) na zona de influência do aeroporto, se estimam, de um modo
expedito, as correspondentes taxas de deposição, seca e húmida.
Estes valores e as cargas anuais correspondentes, calculados para a zona
impermeabilizada do aeroporto, podem depois ser comparados com os
valores atrás admitidos e com as concentrações e cargas anuais registadas
dos aeroportos de referência.
Admitindo um conjunto de hipóteses simplificativas é ainda possível admitir
valores para a quantidade de material mobilizável por escoamento superficial
e concentrações resultantes nos meios receptores em causa.
Por maioria de razão estas estimativas não constituem previsões firmes, mas
apenas indicações de uma ordem de grandeza que se admite como
provável.
Dispersão/Precipitação/Acumulação
Um ponto tão difícil quanto relevante na presente análise de sensibilidade é
o da estimativa da fracção das emissões calculadas que deverá ser
transportada em média, anualmente, para fora da zona servida pelo sistema
de colectores pluviais, e susceptível de depositar afectando solos, vegetação
e águas de superfície.
Não se dispõe de resultados de cenários mais complexos, sobretudo à
escala local, não tendo sido simulado o processo de deposição/acumulação
ao nível do presente estudo preliminar, mas apenas concentrações na
atmosfera.
B.1-28
A deposição seca pode, no entanto, calcular-se teoricamente a partir das
concentrações médias simuladas na atmosfera e das velocidades de
deposição (conhecida a percentagem de coberto vegetal), taxas de
deposição/acumulação para os poluentes referidos, (Slinn e Slinn, 1981;
Wellburn, 1994) segundo o modelo simples:
Dd = Ca x Vd
Em que:
Dd = taxa de deposição seca;
Ca = concentração na atmosfera;
-1
Vd = velocidade de deposição em mm.s , que vem dada no
Quadro 5.14.
-1
Quadro 5.14 - Velocidades de deposição de poluentes atmosféricos, Vd (mm.s )
solos
água do mar
água doce
plantas
NO
1,9
0,015
0,007
1
NO2
2,6
0,15
0,1
4 – 60
SO2
2 - 11
2
1
1 - 29
(adaptado de Wellburn, 1994)
As velocidades de deposição seca para NO3 e SO4 andarão também à volta
de 2,0 mm.s-1 e 2,1 mm.s-1, respectivamente (Muhlbaier, 1978).
Do mesmo modo a deposição húmida, processo complexo que remove
simultaneamente gases e aerossóis e é dependente da distribuição do
tamanho das gotas de chuva, dos gradientes verticais da concentração dos
gases na atmosfera e da sua solubilidade (Scott, 1981), pode ser estimada,
desde que seja possível admitir um washout ratio razoável, pela fórmula
seguinte:
Dw = W x P x Ca
em que W é o washout ratio, ou seja a concentração de poluente dissolvido por unidade de
massa de água das nuvens ou da chuva, dividido pela concentração do mesmo poluente (ou
percursor) por unidade de massa do ar, e P a taxa de precipitação (Wellburn, 1994). Os
5
6
valores típicos de W em climas quentes andarão à volta de 10 a 10 (Scott, 1981).
Assim, dispondo-se das concentrações Ca (concentração do poluente por
unidade de massa do ar) para um certo número de poluentes parece
possível, deduzindo ou admitindo valores razoáveis para os washout ratio,
ensaiar esta metodologia.
Acontece no entanto que não se dispõe, neste momento, de simulações que
forneçam indicações sobre a futura concentração destes poluentes na água
da precipitação em função da contaminação local, sendo apenas possível,
nesta matéria, procurar adoptar um critério razoável. Assim os washout ratio
deduzidos a partir de uma só concentração na precipitação, conduzem a
uma carga uniforme.
Pareceu consequentemente preferível aplicar-se a fórmula simplificada:
B.1-29
Dw’ = P x Cw
em que P é a precipitação anual e Cw a concentração do poluente nessa precipitação.
Adopta-se a concentração média de azoto (N) na chuva em Lisboa (Renato
de Carvalho, 1986 e Boletim do Projecto I2 do PIDDAC) que será cerca de
1,44 mgN O3/l, enquanto a média mundial anda à volta de 1,4 mgNO3/l e a
precipitação na Europa variará entre 5 a 36 µmoles/l, o equivalente a 0,310 a
2,23 mgN/l (Lerman, 1979).
Por outro lado, admite-se que a concentração média de enxofre (S) na
precipitação tenderá, na região de Lisboa, no futuro, para o valor médio
europeu, que pode tomar-se como 40 µ molesSO4/l (Langmuir, 1997, p. 278)
ou 3,84 mgSO4/l, sendo a média mundial cerca de 3,6 mgSO4/l (Sears,
1976).
Para as duas configurações das pistas do Aeroporto (Este-Oeste e NorteSul) e para as zonas interior e exterior ao sistema de drenagem pluvial da
plataforma impermeável, as concentrações médias, medianas e percentil
98% dos mesmos poluentes na atmosfera, que é possível retirar das
simulações efectuadas, e bem assim as velocidades de deposição, Vd, e
precipitação, P, são apresentadas no Quadro 5.15.
Quadro 5.15 – Concentrações na atmosfera Ca, Vd e P
Ca
Vd (mm.s )
(µ
µg/m )
P (mm)
-1
3
zona interior
zona exterior
NOX
30; 30
10; 12
1,6; 1,9
659
NOX (50%)
12; 19
8; 10
"
"
NOX (98%)
210;140
37; 38
"
"
SOX
1,9; 2,5
0,6
2; 11
659
SOX (50%)
1,2; 1,1
0,6
"
"
SOX (98%)
10; 10
1,7
"
"
Taxas de deposição e cargas acumuladas
As taxas de deposição, dos poluentes considerados nesta aplicação (NOX e
SOX), em kg/ha/ano, tanto para deposição seca como para deposição
húmida e deposição total, para as diferentes hipóteses e situações
consideradas e para a zona servida pelo sistema de colectores pluviais, são
apresentadas no Quadro 5.16. Sendo as taxas Dw (deposição húmida)
uniformes, como anteriormente referido.
Quadro 5.16 - Deposição na zona impermeável
Oi
t
ã
Ca
Vd
Dd
Dw
D tot.
B.1-30
da Pista
NOX
(µ
µg/m )
(mm.s )
(kg/ha/ano)
(kg/ha/ano)
(kg/ha/ano)
3
-1
Média
E-W 30
1,7
12,3
28,46
40,76
Mediana
E-W 12
1,7
4,92
28,46
33,38
Média
N-S
30
1,7
12,3
28,46
40,76
Mediana
N-S
19
1,7
7,79
28,46
36,25
SOX
Média
E-W 1,9
8
3,66
16,87
20,53
Mediana
E-W 1,2
8
2,31
16,87
19,18
Média
N-S
2,5
8
4,82
16,87
21,69
Mediana
N-S
1,1
8
2,12
16,87
19,00
Assim, sabendo-se também ou sendo razoável admitir cerca de 86 dias por
ano em que a precipitação húmida é superior a 1 mm (de acordo com os
elementos publicados nas normais climatológicas referentes à estação
meteorológica de Águas de Moura), resulta uma taxa de deposição de 4,92 a
12,3 kgNOX/ha/ano por deposição seca e cerca de 28,5 kgNOX/ha/ano por
deposição húmida ou uma taxa anual de deposição de 33,4 a 40,8
kgNOX/ha/ano, dentro da zona impermeável. Estes 40,8 kgNOX/ha/ano
correspondem nos 560 ha a 22 826 kg/ano o que representa apenas 2,2%
da emissão total (aeroportuária) de NOX.
Admitindo que do total de NOX depositado dentro da zona impermeável, 20%
é eliminado por infiltração, assimilação e volatilização e que o remanescente
acaba por ser integralmente convertido em NO3, e que dentro dessa mesma
zona o NOX é em 80% constituído por NO2, estes valores correspondem a
uma gama entre 26,7 a 33,6 kgNOX/ha/ano ou cerca de 38,6 a 48,6
kgNO3/ha/ano como carga total acumulada e disponível na zona
impermeável.
Estes valores estarão dentro de uma gama razoável quando comparados
com os retirados da literatura (Henry et al., 1981, Johnson e Lindberg, 1992,
Wellburn, 1994).
Do mesmo modo, a taxa de deposição seca de SOX variará entre 2,12 e 4,82
kgSOX/ha/ano e a deposição húmida correspondente será uniforme e da
ordem de 16,87 kgSOX/ha/ano.
B.1-31
Tem-se então para a deposição total (seca + húmida) de SOX na zona
interior (impermeável) cerca de 19, a 21,7 kgSOX/ha/ano, ou seja 28,5 a 32,6
kgSO4/ha/ano.
Estes 19,0 a 21,7 kgSOX/ha/ano correspondem nos 560 ha a 10 640 a 12
152 kgSOX/ano, que equivalem a 21,7 a 24,8% da emissão total
(aeroportuária) de SOX, dos quais no entanto cerca de 82% serão devidos à
contribuição da precipitação húmida.
Estes valores estarão também dentro de uma gama razoável quando
comparados com os retirados da literatura (Johnson & Lindberg, 1992,
Wellburn, 1994).
Comparação das cargas acumuladas na zona impermeável
É agora possível, com as limitações da aproximação adoptada, comparar as
cargas estimadas para a zona impermeabilizada do aeroporto em estudo
com os valores obtidos para os aeroportos de referência (Marselha, ParisRoissy e Nantes-Atlantique). Apresenta-se essa comparação no Quadro
5.17.
Quadro 5.17 - Comparação das cargas acumuladas na zona
impermeável
Marselha
Paris-Roissy
Rio Frio
Passageiros (M/ano)
5,1
32,5
25
Movimentos
44 800
325 000
210 000
Área impermeável (ha)
165
925
560
48
NO3 (+NO2+ NK)
56,8*
>46,3*
38,6 –
48,6
55,0*
28,5 –
32,6
62,6
(kg/ha/ano)
SO4(kg/ha/ano) 88,5
Nantes
* convertendo o NO2 e o NK adicionados integralmente em NO3
Resulta desta comparação que o NO3, mas sobretudo o SO4, parecem
ligeiramente baixos.
Esta discrepância poderá ser explicada pelo facto de, por um lado, os
mecanismos da deposição atmosférica não serem, eventualmente, a única
fonte significativa de sulfato ou nitrato para a zona impermeabilizada, e de,
por outro lado, o peso da deposição húmida (cerca de 80%) poder introduzir
erros. Os valores adoptados para a concentração de SOX em Lisboa poderão
ser relativamente baixos quando comparados com os da precipitação nos
aeroportos de referência, com consequente efeito sobre o washout ratio e as
estimativas finais. A conversão integral de todo o N correspondente às taxas
B.1-32
de deposição nos aeroportos de Marselha e Nantes Atlantique em NO3
poderá também ser exagerada uma vez que há com certeza algum
transporte e acumulação de NH3.
A aproximação adoptada parece, em todo o caso, razoável dentro das
limitações apontadas.
Deposição na zona exterior não impermeável
Do mesmo modo é possível estimar, com alguma incerteza, as taxas de
deposição dos poluentes considerados nesta aplicação (NOX e SOX) em
kg/ha/ano, tanto para deposição seca como para deposição húmida e
deposição total, para as diferentes hipóteses e situações consideradas e
para a zona exterior à zona servida pelo sistema de colectores pluviais.
Estas estimativas são apresentadas no Quadro 5.18.
Quadro 5.18 - Deposição na zona exterior
NOX
Orientação
da Pista
Ca
Vd
(µ
µg/m )
3
Dd
Dw
D tot.
(mm.s )
(kg/ha/ano)
(kg/ha/ano)
(kg/ha/ano)
-1
Média
E-W 10
1,7
4,10
28,46
32,56
Mediana
E-W 12
"
4,92
"
33,38
Média
N-S
8
"
3,28
"
31,74
Mediana
N-S
10
"
4,10
"
32,56
SOX
Média
E-W 0,6
8+70% 30
3,95
16,87
20,8
Mediana
E-W "
"
"
"
"
Média
N-S
"
"
"
"
"
Mediana
N-S
"
"
"
"
"
Assim, a deposição seca de NOX variará entre 3,28 e 4,92 kgNOX/ha/ano
sendo a deposição húmida de cerca de 28,46 kg/ha/ano a que corresponde
uma taxa anual de deposição de 31,7 a 33,4 kgNOX/ha/ano, na zona exterior
não impermeável. Estes 33,4 kgNOX/ha/ano, sobre a bacia hidrográfica da
linha de água principal, correspondem a 1038 740 kgNOX/ano o que
representa quase 100% da emissão total (aeroportuária) de NOX.
Para inputs atmosféricos de cerca de 40 kgN/ha/ano, regista-se, no Reino
Unido, assimilação (pelas culturas de Inverno) de 50%, infiltração de cerca
de 20% e transporte pelo escoamento de cerca de 30% (Wellburn, 1994).
B.1-33
Assim, se se admitir conservativamente, no caso em estudo, que 50% do
NOX é eliminado por infiltração, assimilação pelas plantas, desnitrificação e
volatilização, ficam 50% disponíveis para o escoamento ou seja 15,9 a 16,7
kgNOX/ha/ano ou, no quadro das hipóteses admitidas, 23,0 a 24,2
kgNO3/ha/ano.
No caso do SOX na zona exterior não impermeável, tanto as concentrações
médias como as medianas de ambas as orientações (Este-Oeste e NorteSul), convergem no mesmo valor de 0,60. Donde, admitindo uma velocidade
-1
de deposição de 30 mm.s sobre plantas e 70% de coberto vegetal, resulta
um valor de Dd (deposição seca) de 3,39 kgSOX/ha/ano. Desta carga admitese que se perde 10% por intersecção da canópia em 70% da área (Johnson
e Lindberg, 1992).
A Dw (deposição húmida) por sua vez é estimada como constante e igual a
16,87 kgSOX/ha/ano. Assim, a deposição total (seca + húmida) de SOX na
zona exterior à zona servida pelo sistema pluvial do aeroporto será de 20,3
kgSOX/ha/ano ou 30,4 kgSO4/ha/ano.
O processo de interacção do S depositado e percolado com as diversas
componentes do solo é muito complexo pelo que se admite apenas, de um
modo um pouco grosseiro, que destes 30,0 kgSO4/ha/ano que atingem o
solo, estarão mobilizáveis cerca de 80% (Johnson e Lindberg, 1992) ou seja
24,0 kgSO4/ha/ano.
Lavagem pelo escoamento superficial
Pareceu deslocado nesta análise simplificada adoptar modelos específicos
para o washout da zona impermeável. A simulação do transporte fora da
zona impermeável excede também o âmbito do que é possível nesta fase.
Sabe-se, no entanto, das aplicações em auto-estradas que, para a lavagem
de zonas impermeáveis, é razoável admitir-se, nas nossas condições
climatéricas, por um lado um período de acumulação de 90 dias e por outro
que praticamente toda a carga acumulada neste período de tempo é lavada
(Matos e Bettencourt, 1996).
Caudais de diluição
Os caudais de diluição que haverá a considerar são o caudal médio anual
teórico gerado na zona impermeável, o caudal médio anual teórico gerado na
bacia da linha de água principal e os caudais correspondentes à chuvada
típica nas mesmas bacias. Vem assim:
Caudal de diluição médio teórico anual na zona impermeável
3
560 ha x 0,442 m = 2 475 200 m /ano
e na zona fora da plataforma impermeabilizada
2
3
311 km x 0,138 m= 42 918 000 m /ano
Admite-se que a chuvada típica de 10 mm, terá um coeficiente de escoamento de 0,8 no
impermeável e de 0,17 fora da zona impermeável, ou seja gerará caudais de diluição de:
2
3
0,010 m x 5 600 000 m x 0,8 = 44 800 m /ano na zona impermeável
e
B.1-34
2
3
0,010 m x 311 000 000 m x 0,17 = 528 700 m /ano fora dessa zona.
Concentrações médias anuais
Podem estimar-se, com as limitações referidas, concentrações médias
teóricas (carga anual/escoamento anual) para NO3 e SO4. Vem:
Concentração média anual de NO3
Dentro da zona impermeabilizada
Com uma carga anual mobilizável de 38,6 a 48,6
3
kgNO3/ha/ano, em 560 ha, diluída por 2 475 000 m vem
3
0,009 a 0,011 kgNO3/m ou 9 a 11 mgNO3/l.
Fora da zona impermeabilizada
Fora da zona servida por colectores pluviais temos que 23,0
a 24,2 kgNO3/ha/ano em 31 100 ha equivale a 715 300 a
3
752 600 kgNO3/ano a diluir em 42 900 000 m ou seja 0,017
3
a 0,018 kgNO3/m ou 17 a 18 mgNO3/l, a que haverá que
adicionar as concentrações actuais.
A situação é portanto mais desfavorável fora da zona impermeabilizada, devido a cargas
relativamente altas e ao menor escoamento unitário e caudal de diluição.
Concentração média anual de SO4
Dentro da zona impermeabilizada
Temos uma acumulação média de 20,1 kgSOX/ha/ano em
3
560 ha a diluir em 2 475 000 m , o que equivale a 4,5
mgSOX/l ou 6,8 mgSO4/l.
Fora da zona impermeabilizada
Temos uma acumulação média de 24 kgSO4/ha/ano em 31
3
100 ha a diluir em 42 918 000 m ou seja 17,4 mgSO4/l, a
que haverá que adicionar as concentrações actuais.
A situação será portanto também pior fora da zona impermeabilizada e por idênticas razões.
Isto sugere que, neste caso, considerando concentrações médias
decorrentes da actividade aeroportuária, tanto o VMR como o VMA para
NO3, bem como o VMR e o VMA para SO4, para águas para consumo
humano (Anexo VI) e, por maioria de razão, os Objectivos Ambientais de
Qualidade Mínima para o SO4 (Anexo XXI), estabelecidos no DL n.º 236/98
serão respeitados.
Aproximação "situação mais desfavorável"
Pareceu ainda útil não limitarmos esta análise a concentrações anuais
médias, para todos os efeitos teóricas, e considerar um cenário de situação
mais desfavorável, afinal não totalmente improvável, e que corresponde à
ocorrência de concentrações máximas na atmosfera dos poluentes
considerados (NOX e SOX) (acima do percentil de 98%) combinadas com
uma chuvada típica, após 90 dias sem precipitação.
Admite-se que a chuvada típica de 10 mm, que transportará uma carga
acumulada durante 90 dias por deposição seca (Dd), terá um coeficiente de
escoamento de 0,8 na zona impermeabilizada (interior) e de 0,17 fora dessa
zona (exterior).
As respectivas estimativas apresentam-se no Quadro 5.19.
Quadro 5.19 - Situação mais desfavorável
B.1-35
Orient.
da
Pista
Int.
Ca
Dd
Ca
(µ
µg/m3)
(kg/ha/90dias)
(µ
µg/m3)
Dw
Carga
kg/ha
total
Caudal
de
diluição
(10
mm)
(kg)
(m3)
Conc.
(mg/l)
NOX
NOX
NOX
NOX
NO3
NO3
E-W 30
3,97
210
0,440
2 862
44 800
64
Int.
N-S
30
3,97
140
"
2 862
44 800
64
Ext.
E-W 10
1,32
37
"
39 650
528 700
75
Ext.
N-S
12
1,59
38
"
45 648
528 700
86
SOX
SOX
SOX
SOX
SO4
Int.
E-W 1,9
1,18
10
0,256
1 208
44 800
27
Int.
N-S
2,5
1,55
10
"
1 521
44 800
34
Ext.
E-W 0,6
1,092
1,7
"
50 298
528 700
95
Ext.
N-S
0,6
1,092
1,7
"
50 298
528 700
95
SO4
Admite-se, como anteriormente, que na zona impermeabilizada se tem 20%
de azoto perdidos por infiltração, assimilação e volatilização, e que na zona
permeável se perde 50% por infiltração, assimilação, desnitrificação e
volatilização. Do mesmo modo admite-se que do enxofre depositado cerca
de 80% estará disponível para ser transportado para o sistema de drenagem
natural.
Isto sugere que, em circunstâncias mais desfavoráveis e nos termos do DL
n.º 236/98, o nitrato não respeitará o VMR (25 mg/l) nem o VMA (50mg/l)
(para águas para consumo humano, Anexo V) tanto na zona interior como na
zona exterior; enquanto o sulfato respeitará sempre o VMA (250 mg/l) e não
respeitará o VMR (25 mg/l) na zona exterior. Aparentemente, nestas
circunstâncias não respeitará também o VMR (25 mg/l) (para águas para
consumo humano, Anexo V) para a zona interior.
Nos termos destas estimativas o nitrato não parece respeitar o VMR para
água de rega (Anexo XVI) enquanto que o sulfato o respeitará e respeitará
em todas as circunstâncias os Objectivos Ambientais de Qualidade Mínima
(Anexo XXI) estabelecidos no DL n.º 236/98.
Verifica-se assim que, tanto quanto é possível prever e com as limitações
inerentes à aproximação adoptada, as descargas resultantes de fontes
difusas podem em 2% das vezes conduzir a valores de poluição moderada,
que no caso do nitrato é mais significativa e que haverá, em todo o caso, que
adicionar à concentração actual das linhas de água.
B.1-36
Simulações mais detalhadas, que incluam nomeadamente uma previsão do
acréscimo das concentrações na precipitação em função da contaminação
local, poderão conduzir a valores mais elevados destas concentrações de
nitrato e de sulfato.
Efeitos sobre as biocenoses das linhas de água principais
Na linha de água principal foi analisada, no âmbito deste Estudo Preliminar,
a sua componente de ictiofauna e, neste domínio, identificados sobretudo
Ciprinídeos e espécies de águas relativamente quentes e paradas.
O DL n.º 236/98 não estatui no entanto nenhum limite para os parâmetros
que foi possível analisar e discutir, ou seja o NO3 e o SO4, em matéria de
qualidade de águas doces para fins aquícolas (Anexo X).
É em todo o caso possível proceder a uma breve apreciação destes valores
em matéria de qualidade da água para peixes de águas quentes adoptando
os critérios propostos por Russel E. Train (1979), ou seja: NO3 < 90 mg/l e
NO2 < 5 mg/l definem condições que não colocam problemas para
ciprinídeos e para peixes de águas quentes (Knepp & Arkin, 1973) e NO2 <
0,06 mg/l estipula o mesmo para os salmonídeos (McCoy, 1972).
Verifica-se assim que na generalidade das situações, condições médias e
condições de situação mais desfavorável, e com as limitações conhecidas
deste tipo de aproximação, não há indícios de poder haver problemas no que
se refere às concentrações de nitratos, sendo embora a situação no que
respeita a nitritos, mais incerta.
O impacte do SO4 parece depender fundamentalmente do seu potencial
acidificante.
Acidificação
É uma preocupação crescente a questão da acidificação dos solos e águas
interiores, nomeadamente devido a inputs de poluentes atmosféricos
decorrentes de emissões significativas como as resultantes do tráfego
aeroportuário, a esta escala.
Sabe-se, como referido, que a conversão, nos gases de escape (pluma) dos
aviões, de NO, NO2 e SO2 em NO2H, NO3H e SO4H2 variará ente 0,1% e
10% (Kaercher et al., 1996a) e que 2% a 12% das moléculas de SO2 podem
dar origem a SO4H2.
Se se admitir uma conversão de 10% e velocidades de deposição Vd
semelhantes, o que parece justificar-se, pelo menos sobre o solo, isto
equivaleria a 3 kg/ha/ano tanto para NO3H como para SO4H2.
Uma análise desse tipo excede, manifestamente, o âmbito deste trabalho,
nesta fase.
Sabe-se no entanto que a carga-objectivo recomendada nos EUA para a
acidez, destinada a proteger os organismos mais sensíveis dos
B.1-37
ecossistemas aquáticos é, actualmente, de 20 kgSO4/ha/ano para a
deposição húmida Dw (Wellburn, 1994), pelo que, no caso vertente (25
kgSO4/ha/ano), este critério estaria, com as limitações inerentes a este tipo
de aproximação, provavelmente a não ser cumprido.
5.5. Avaliação global
O estudo desenvolvido permite centrar a avaliação global dos efeitos
determinados pela construção e exploração do aeroporto sobre as águas
superficiais, nos aspectos inerentes à quantidade e à qualidade das
mesmas.
Assim, no que respeita aos aspectos quantitativos, verifica-se que o
previsível aumento do escoamento superficial, quer em termos anuais quer
em períodos de cheia, decorrente da construção do aeroporto, não deverá
determinar impactes negativos significativos sobre as condições de
escoamento superficial, embora se recomende a adopção das medidas de
minimização propostas, nomeadamente no que se refere à adequada
drenagem periférica da plataforma do aeroporto.
Com efeito, um aumento de 5%, em termos médios, do escoamento total
anual e de 3% ao nível do escoamento de cheia e do caudal de ponta de
cheia, para os vários cenários considerados, permitem considerar que os
correspondentes impactes negativos assumirão uma reduzida magnitude, o
que associado à elevada capacidade de encaixe da bacia hidrográfica em
estudo, conduz à sua graduação em não significativos.
Relativamente aos aspectos que se prendem com a qualidade das águas
superficiais, verifica-se que, na fase de construção, os impactes negativos
identificados não deverão ser significativos, nomeadamente se forem
correctamente adoptadas e implementadas as medidas de minimização
propostas. Esta graduação resulta, também, da reduzida magnitude
associada a esses impactes, bem como da natureza temporária e reversível
dos mesmos, quer ao nível do potencial incremento do teor de sólidos em
suspensão nas águas da circulação natural, quer no que se refere à erosão
hídrica e aos seus correspondentes efeitos sobre as condições de
escoamento superficial.
Por outro lado, no que se refere aos potenciais impactes negativos sobre a
qualidade das águas superficiais decorrentes da exploração do aeroporto, os
dados disponíveis não permitem extrair conclusões definitivas, face às
incertezas ainda existentes. Contudo, as simulações efectuadas permitem
afirmar que os impactes negativos identificados deverão assumir uma
reduzida magnitude, embora se possam verificar violações pontuais dos
padrões de qualidade das águas superficiais, determinando por isso
impactes negativos significativos de âmbito local, função não apenas das
descargas de águas residuais que constituem fontes pontuais, mas também
de fontes difusas e do próprio estado actual de qualidade das águas da
bacia hidrográfica, que já apresenta alguma degradação. Com efeito, a
referida degradação assume particular importância, em função da elevada
B.1-38
proporção dos caudais da circulação natural, face aos caudais de águas
residuais.
Atendendo aos dados disponíveis e às simulações efectuadas, e apesar das
referidas incertezas, é possível concluir que se se conseguir que a
concentração de fósforo total no efluente final não ultrapasse 1.5 mg/l, não
são expectáveis violações dos padrões de qualidade da água decorrentes
das fontes pontuais provenientes do aeroporto e, portanto, os
correspondentes impactes negativos serão graduados em não significativos.
A análise efectuada sugere que, tanto quanto é possível prever e com as
limitações inerentes à aproximação adoptada, as descargas resultantes de
fontes difusas podem algumas vezes conduzir a valores de poluição
moderada que, no caso dos nitratos é mais significativa e que haverá, em
todo o caso, que adicionar às concentrações actuais, podendo-se ultrapassar
os valores padrão na linha de água principal.
É necessário, em qualquer caso, realizar uma abordagem completa do
problema em fases posteriores de desenvolvimento do projecto, logo que se
disponha de dados concretos relativamente aos caudais e características
das águas residuais, e bem como de simulações detalhadas relativas às
cargas difusas que acumuladas podem estar na origem de poluição do meio
receptor.
Contudo, a identificação de potenciais impactes negativos já desenvolvida,
indica que deverão ser desde já consideradas as medidas de minimização
propostas e os programas de monitorização recomendados, cuja importância
parece ser evidente.
B.1-39