INSTITUTO DE CIÊNCIAS DA SAÚDE
FUNORTE / SOEBRÁS
ROSANI APARECIDA TELLES
DIFERENTES MÉTODOS UTILIZADOS NA RETRAÇÃO DOS
DENTES ANTERIORES EM CASOS DE EXTRAÇÃO
Santo André
2010
ROSANI APARECIDA TELLES
DIFERENTES MÉTODOS UTILIZADOS NA RETRAÇÃO DOS
DENTES ANTERIORES EM CASOS DE EXTRAÇÃO
Monografia apresentada ao Instituto de
Ciências da Saúde FUNORTE / SOEBRÁS –
Núcleo Santo André como parte dos
requisitos para obtenção do título de
ESPECIALISTA pelo Programa de PósGraduação em ODONTOLOGIA – Área de
Concentração: Ortodontia.
Orientadora: Profa. Mariângela S. Braga
Santo André
2010
Rosani Aparecida Telles
DIFERENTES MÉTODOS UTILIZADOS NA RETRAÇÃO DOS DENTES
ANTERIORES EM CASOS DE EXTRAÇÃO
Monografia apresentada ao Instituto de Ciências da Saúde FUNORTE /
SOEBRÁS – Núcleo Santo André como parte dos requisitos para obtenção do
título de ESPECIALISTA pelo Programa de Pós-Graduação em ODONTOLOGIA
– Área de Concentração: Ortodontia.
Data ___/___/___
Prof(a) Dr(a) ________________________________ _____________________
Assinatura Prof(a) Dr(a) ________________________________ _____________________
Assinatura Prof(a) Dr(a) ________________________________ _____________________
Assinatura Dedico este trabalho, em especial a Deus, pela benção da vida e saúde.
Aos meus pais, Maria Aparecida e Oswaldo (in memorian), por minha formação
moral e pelas lições de coragem, força e dignidade.
Ao meu companheiro Marcelo pelo incentivo, ajuda, carinho e compreensão.
E, por fim, e não menos importante, aos meus amados filhos, Vitor, Jonas e
Julia, pela graça de tê-los.
AGRADECIMENTOS
Ao Prof° Ms. José Eduardo dos Santos, à Profª. Mariângela S. Braga, à Profª.
Rita Cátia Bariani e à Profª. Sandra Botão Pifer pelos preciosos ensinamentos
durante os anos da minha formação ortodôntica.
À minha irmã Rose, pela informação da realização deste curso, pois sem ela
não teria conhecimento.
Aos colegas de curso, Cláudia, Cristiane, Dário, Marta, Miriam, Roberto,
Rômulo, Rosana, Rose e Ximena pelo agradável convívio.
À secretária Tânia pela constante colaboração e paciência.
À Silvana Laffi pela ajuda nas traduções.
À Vanessa Ronquini pela colaboração em revisar as normas e referências
deste trabalho.
Enfim, a todos que contribuíram direta ou indiretamente para a realização deste
trabalho, meus sinceros agradecimentos.
LISTA DE ILUSTRAÇÕES
1. CONTRAÇÃO SIMPLES.................................................................................17
2. CONTRAÇÃO DUPLA.....................................................................................17
3. RETRAÇÃO DE CANINOS E INCISIVOS SIMULTANEAMENTE..................18
4. APARELHO UNIVERSAL – RETRAÇÃO DE CANINOS.................................19
5. AMARRILHO TIPO 1.......................................................................................23
6. AMARRILHO TIPO 2.......................................................................................24
7. AMARRILHO TIPO 13.....................................................................................24
8. RETRAÇÃO DE CANINOS SUPERIORES E INFERIORES...........................32
9. RETRAÇÃO DE DENTES ANTERIORES E FECHAMENTO DE ESPAÇOS
RESIDUAIS.....................................................................................................32
10. RETRAÇÃO PARCIAL DE CANINOS.............................................................39
11. RETRAÇÃO DOS DENTES ANTERIORES SUPERIORES E
INFERIORES...................................................................................................40
12. MOLA ¨T¨ - TMA ( BETA-TITÂNIO).................................................................43
13. MOLA ¨T¨- INSTALADA...................................................................................44
LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS
Cl – Classe
div – divisão
g – gramas
cm – centímetro
mm – milímetro
¨ – polegada
et al. – e colaboradores
° – graus
% – por cento
M/F – momento / força
C/D – carga / deflexão
TMA – liga beta-titânio
NiTi – liga níquel-titânio
CR – centro de resistência
DKL – arco dupla-chave
RESUMO
RESUMO
Na Ortodontia existem vários dispositivos utilizados para o fechamento de espaços
intra-arco. Neste trabalho, estudaram-se os mecanismos de fechamento de espaços
após exodontias de pré-molares. Avaliou-se a eficiência dos mecanismos de
fechamento destes espaços, com e sem fricção e constatou-se que o segundo
método é superior ao primeiro e que, por sua vez, as características das molas de
retração podem ser modificadas, conforme as variações na sua configuração, como:
a quantidade de fio ortodôntico utilizado na sua construção, a secção transversal, o
tipo de liga do fio ortodôntico, a quantidade de ativações, posicionamento da mola
de retração no sentido ântero-posterior, tratamento térmico e pré-ativações.
Podemos concluir, após a verificação em diversos trabalhos, que a eficiência do
tratamento ortodôntico e a eficácia do movimento dentário estão diretamente
relacionadas com a quantidade de força utilizada, e a força considerada ótima
devem ser leves e contínuas.
Palavras-chave: Retração, Movimento, Extração
ABSTRACT
In Orthodontics there are different devices to be used in intra-arch space closure.
This study was based on dental literature reviewed in mechanical systems of space
closure after premolars extraction. It had been evaluated the mechanical systems of
space closure with or without friction, it was note that the second method is better
than the first and, consequently, the characteristics of retraction springs can be
modified, according to variations in your configuration, as following: amount of
orthodontic wire used, by altering wire cross-section, the orthodontic wire used, the
amount of activation of the spring, dental relationship antero-posterior, heat treatment
and previous activation. It had been concluded that the orthodontic treatment
efficiency and dental movement efficacy are directly related to the amount of force
applied, and the optimal amount of force used. These should be considered at
optimal level it is soft and continued.
Key-words: Retraction, Movement, Extraction
SUMÁRIO
RESUMO..................................................................................................................... 7
LISTA DE ILUSTRAÇÕES ......................................................................................... 5 LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS ..................................................................... 6 1- INTRODUÇÃO ...................................................................................................... 12 2. PROPOSIÇÃO ...................................................................................................... 14 3. REVISÃO DE LITERATURA ................................................................................ 16 3.1 DESLIZAMENTO ............................................................................................. 16
3.2 ALÇAS DE RETRAÇÃO ................................................................................. 26
3.3 ALÇA DE BULL............................................................................................... 39
3. 4 ALÇA ¨T¨......................................................................................................... 41
3.5 ARCO DUPLA-CHAVE (DKL) ......................................................................... 50
4. DISCUSSÃO ......................................................................................................... 56 5- CONCLUSÃO ....................................................................................................... 63 REFERÊNCIAS......................................................................................................... 65 INTRODUÇÃO
12 1- INTRODUÇÃO
As extrações dentárias com finalidades ortodônticas foram um tema bastante
controverso no passado, no entanto, nos dias atuais há um consenso geral de que
as extrações dos quatro pré-molares podem ser benéficas em alguns casos. O
espaço proporcionado em cada quadrante pode ser utilizado para:
•
Alívio do apinhamento dental.
•
Correção do trespasse horizontal em casos de Cl. II - div. 1.
•
Protrusão bimaxilar.
•
Movimento mesial dos molares.
Uma prática ortodôntica eficiente requer um método confiável para o
fechamento de espaços, possibilitando assim um controle mais eficaz do equilíbrio
de ancoragem.
A ancoragem é um item importante que deve ser controlado pelo ortodontista,
visando evitar movimentos indesejáveis, já que os mecanismos para o fechamento
de espaço geram no segmento oposto uma força com mesma intensidade, mas no
sentido contrário.
O controle da ancoragem é um dos mais difíceis procedimentos em pacientes
com extração, principalmente em pacientes com padrão desfavorável.
O fechamento dos espaços depende do planejamento ortodôntico. Os dentes
poderão ser retraídos parcialmente ou em massa por meio de um sistema de forças
específicas.
O objetivo das retrações é a união dos segmentos dentários anteriores aos
posteriores, sem que haja espaços remanescentes.
Para que se obtenha êxito nesta etapa, é necessário que problemas
transversais e verticais já estejam solucionados, sob pena de dificultar as mecânicas
horizontais.
A finalidade deste trabalho é descrever diferentes métodos que podem ser
utilizados na retração anterior.
13 PROPOSIÇÃO
14 2. PROPOSIÇÃO
Por meio de uma revisão de literatura, o presente trabalho, teve como objetivos:
1-
Discutir diferentes métodos utilizados para o fechamento de espaços
após as exodontias de primeiro pré-molares.
2-
Verificar a eficácia destes métodos.
15 REVISÃO DE LITERATURA
16 3. REVISÃO DE LITERATURA
Em 1932, SCHWARZ preconizava que a força ótima para a movimentação
ortodôntica de um dente não devia ser maior que a pressão capilar, ou seja, 20 a
26g/cm².
Desde que TWEED, em 1945, preconizou o uso de exodontias no tratamento
ortodôntico, houve uma preocupação com o desenvolvimento de diferentes métodos
para o fechamento daqueles espaços.
Vários dispositivos foram propostos com as mais variadas configurações,
variadas secções transversais dos fios ortodônticos, várias ligas metálicas, com a
finalidade de alcançar um mecanismo que tivesse uma eficiente movimentação
dentária e uma força tal que provocasse um mínimo de danos aos tecidos de suporte
quando fosse realizado o fechamento de espaços.
3.1 DESLIZAMENTO
Em 1947, NAGAMOTO preconizava o emprego de molas espirais para a
retração do canino e para o fechamento de espaços, sendo tais molas basicamente
de dois tipos: mola de contração simples e mola de contração dupla, que eram
classificadas em três comprimentos: curta, média e longa, e eram escolhidas de
acordo com a quantidade de espaço deixado pela exodontia. Estas molas eram
confeccionadas
com
fio
0.006¨
ou
0.008¨
com
vinte
e
trinta
espirais
aproximadamente para as molas curtas e longas, respectivamente. As molas de
contração dupla eram utilizadas, por exemplo, em casos de exodontia dos primeiros
pré-molares, com os dentes anteriores movidos distalmente. O autor recomendava a
mola de contração simples, para os casos de retração de caninos, correção de
rotações e de diastemas.
17 1. CONTRAÇÃO SIMPLES.
Fonte: NAGAMOTO, American Journal of Orthodontics, v. 33, 1947.
2. CONTRAÇÃO DUPLA. Fonte: NAGAMOTO, American
Journal of Orthodontics, v. 33, 1947.
BEGG, em 1956, preconizava a retração dos caninos e incisivos
simultaneamente durante a fase de fechamento de espaços. O autor recomendava
construir arcos com fios de aço inoxidável apresentando secções transversais 0.016¨
ou 0.018¨, que seriam ativados por amarrilhos elásticos fixados nas extremidades do
arco aos esporões construídos naquele mesmo arco por mesial dos caninos. Para o
autor, os primeiros molares seriam suficientes para ancoragem durante a mecânica
de retração, desde que fossem utilizadas forças leves, e afirmava que a perda de
ancoragem estava relacionada diretamente ao uso de forças excessivas.
18 3. RETRAÇÃO DE CANINOS E INCISIVOS SIMULTANEAMENTE.
Fonte: BEGG, P.R., American Journal of Orthodontics., v. 42, n.
7, july, 1956.
Em 1956, DEWEL propunha a retração inicial do canino com o uso de uma
mola espiral aberta colocada na região anterior do arco, entre os caninos, ou por
meio de uma mola espiral fechada, amarrada sob tensão no tubo molar e, em outra
extremidade, um gancho mésio-gengival colocado na banda do canino. Para a
retração em bloco do segmento anterior, deveria ser usado um arco com uma mola
vertical construída no lugar da exodontia.
Em 1959, PLETCHER recomendava a utilização de uma mola espiral fechada
construída com fio redondo 0.009¨ ou 0.011¨ e com 0.030¨ de luz central. A mola
espiral poderia ser utilizada tanto para retração anterior superior e inferior, quanto
para a distalização dos caninos ou pré-molares. Para sua ativação, a extremidade
distal da mola seria presa no final do arco e acionada por um esporão soldado no
arco à mesial dos caninos ou amarrado diretamente no braquete deste dente.
FASTLICHT, em 1973, apresentava um método de retração de canino por
meio de um aparelho universal, sendo que o braquete fornecia controle nos três
planos do espaço, retraindo o canino com o mínimo de força necessária com um
máximo de controle. Os principais elementos do aparelho universal são os braquetes
(dispositivo com duas ranhuras, uma incisal e outra cervical), o tubo bucal e as
molas de contração, que podiam ser usadas com fios redondos, retangulares ou
uma combinação dos dois. O arco lingual servia para estabilizar os molares,
evitando rotações ou deslocamentos. O braquete permitia o encaixe de dois fios
simultaneamente, um gengival que evitava inclinação e outro fio incisal que era guia
19 para os dentes durante o movimento. Os caninos podiam ser retraídos com arcos
contínuos ou seccionados, redondos ou retangulares e o dispositivo de retração
podia ser um elástico, uma mola fechada, mola de contração ou uma mola vertical.
4. APARELHO UNIVERSAL – RETRAÇÃO DE CANINOS.
Fonte: FASTLICHT, J. Am. J. Orthod. v. 64, n.3, setembro,
1973.
OLIVEIRA JUNIOR et al., em 1988, apresentaram um sistema para
fechamento de espaços decorrentes de exodontias, dividindo-o em duas fases;
retração inicial dos caninos para fornecer espaço necessário para o alinhamento dos
dentes anteriores, corrigindo a discrepância entre os dentes anteriores e sua base
óssea; e da retração anterior que completaria o fechamento de espaços, corrigindo a
discrepância cefalométrica. Esse sistema de fechamento de espaços, denominado
Técnica de Martins, consistia de um segmento de arco de secção transversal 0.016¨
com uma dobra em forma de ômega, amarrado ao tubo molar. Este segmento de
arco, segundo os autores, teria por finalidade o controle de vestíbulo-lingual durante
a distalização do canino, que era realizada com o auxílio de um elástico em cadeia,
colocado sob tensão desde o tubo do molar até o canino. Para a retração anterior
em bloco dos seis dentes anteriores era utilizado um arco construído com fio de aço
inoxidável 0.021¨ x 0.025¨ em braquete com canaleta 0.022¨ x 0.028¨.
Recomendava-se soldar no arco um gancho de fio de latão de 0.7mm, disposto
cervicalmente, para prender o elástico em cadeia do gancho molar, gerando uma
tensão responsável pelo fechamento de espaços. O arco deveria ser anodizado em
seu segmento posterior para minimizar o atrito.
BENNET & MCLAUGHLIN, em 1990, descreveram um mecanismo de
fechamento de espaços com um sistema de aparelho pré-ajustado, seguindo o
conceito original do aparelho Straight-Wire de Andrews. Os arcos de retração eram
20 construídos em fio de aço inoxidável 0.019¨ x 0.025¨ para ranhura 0.022¨. Ganchos
de aço inoxidável 0.024¨ ou de latão 0.028¨ eram soldados nestes arcos para
receberem elásticos que provocariam o fechamento de espaços. Os elásticos
estirados 2 a 3mm (2 vezes o seu comprimento normal) produziam 0,5 a 1,5mm de
fechamento de espaços.
SONNIS, em 1994, fez estudos comprovando que as molas fechadas, tipo
bobina de níquel-titânio, produzem aproximadamente duas vezes mais rápido um
índice de movimento em relação ao elástico convencional, ao longo de um arco de
fio de aço inoxidável. As molas são bem fáceis de colocar e não requerem
cooperação do paciente.
Em 1997, NANDA & GHOSH, afirmaram que a fricção na interface
braquete/fio dissipava parte da força aplicada, e somente o remanescente era
transferido para as estruturas de suporte para produzir o movimento dentário.
Enfatizaram que o ponto de aplicação de força era um fator importante a ser
considerado na mecânica de deslizamento. Esta força, quando exercida fora do
centro de resistência, provocaria um momento, resultando a inclinação do dente e,
consequentemente, o atrito. Assim, recomendaram aumentar a força inicial além da
magnitude ideal para compensar a diminuição rápida da força liberada pelos
elásticos em cadeia, durante a mecânica de deslizamento.
FERRAZ et al., em 1998, afirmaram que as principais causas inibidoras da
mecânica de deslize são:
- nivelamento inadequado resultando no travamento do arco.
- torque posterior.
- bloqueio na distal do arco (exemplo: fio de ligadura ou existência de
molares).
- braquetes danificados.
- Resistência do tecido mole.
- Resistência da cortical óssea (dentes com anquilose, escleose óssea, etc.).
- Força excessiva causando inclinação e travamento.
- Interferência dos dentes antagônicos.
21 - Forças insuficientes.
Concluíram que a mecânica de deslizamento é a melhor maneira de fechar
espaços desde que o movimento seja aproximadamente 1mm por mês com forças
suaves de no máximo 100g, também afirmam que o braquete totalmente
programado não levará a uma correção total dos dentes sem a necessidade de
algumas dobras finais nos fios.
Deve-se ser feita em duas etapas, primeiro distaliza-se o canino e depois a
retração dos incisivos.
Além disso, iniciar a retração anterior por deslizamento um mês após a
inserção dos arcos com fios de aço retangulares, exceto os caninos que se pode
iniciar após a inserção do fio redondo de aço 0.018¨, e estas devem ser efetuadas
com molas níquel-titânio presas aos “braços de força” molares (1° e 2°
alternadamente) e dos caninos. As retrações dos incisivos devem ser feitas também
com molas níquel-titânio, estendidas dos ganchos molares (1° e 2° alternadamente)
aos ganchos soldados nos fios dos arcos.
Deve-se também ficar atento durante todo o processo de retração por
deslizamento para se evitar qualquer impedimento mecânico ao livre deslize do fio
do arco ou dos dentes.
NOGUEIRA et al., em 2002, relataram que as dobras em V ou V-bend, são
muito sensíveis ao posicionamento mésiodistal. Se o vértice do V for colocado
equidistante dos pontos de apoio, serão produzidas duas forças iguais e opostas. Se
modificarmos a localização do vértice, combinações de momentos e forças serão
criadas, sendo classificadas em dobras em V simétricas e assimétricas.
O princípio básico da mecânica de deslizamento com dobras em V em
retração de caninos e protração de pré-molares são que os momentos são aplicados
nos arcos contínuos pelas dobras e a força é aplicada separadamente por meios
auxiliares como cadeia de elastômeros ou molas fechadas.
Nas dobras em V simétricas os ângulos de entrada são iguais e opostos,
criando momentos de binário de mesma intensidade e em direções opostas, as
forças de equilíbrio são iguais e opostas sendo nula a somatória.
Assimétricas, a sua ação depende da excentricidade da dobra em V,
possuindo ângulos de entrada diferentes e opostos, criando binários, cujos
22 momentos são em direções opostas e de intensidade diferentes, sendo que o maior
ângulo de entrada (o V mais próximo do braquete) cria o maior momento que por
sua vez dita as forças de equilíbrio.
ZANELATO et al., em 2002, relataram que a técnica de fechamento de
espaços nos aparelhos pré-ajustados MBT, utilizando a mecânica de deslizamento,
com baixo nível de força, é de grande importância na condução de um tratamento
com extrações de pré-molares, assim como o sistema de ancoragem também. No
sistema de ancoragem, utiliza-se a análise de unidade de espaço, em que as
discrepâncias do arco inferior são medidas em mm. A somatória da discrepância do
arco inferior, que é o total 3/3 resultará no movimento dos caninos inferiores; se a
discrepância for negativa o movimento do canino é no sentido distal, se for positiva é
no sentido mesial. Quanto maior for a discrepância negativa, maior será a
preservação da ancoragem.
Durante um tratamento ortodôntico pode-se necessitar de três sistemas de
ancoragem: recíproca, moderada e máxima.
Recíproca – os espaços resultantes das extrações dentárias são ocupados
50% pelo movimento mesial dos dentes posteriores e 50% pelo movimento distal
dos dentes anteriores e este movimento pode contribuir para a irrupção dos 3°
molares.
Moderada – quando a discrepância do arco inferior for maior que 7mm e
menor que 10mm, os espaços resultantes das extrações de pré-molares serão
ocupados 25% pelo movimento mesial dos dentes posteriores e 75% pelo
movimento distal dos dentes anteriores. Deve-se usar barra palatina para superior e
arco lingual inferior e deve permanecer até o fim da fase de nivelamento.
Máxima – quando a discrepância do arco inferior está entre 10mm e 14mm.
Nestes casos, há grandes apinhamentos dentários e/ou biprotusão dentária; em que
os espaços das extrações dentárias são ocupados 100% pelo movimento mesial dos
dentes anteriores. Devem-se colocar os aparelhos de preservação de ancoragem
antes das extrações dentárias e permanecer do início ao fim do tratamento.
Nos tratamentos com extrações de pré-molares com apinhamento anterior é
preconizado na técnica MBT realizar a retração anterior em duas etapas. A primeira
etapa é a retração parcial de caninos com retroligaduras (laceback), até conseguir
23 espaços para alinhar os dentes, a segunda etapa é denominada retração anterior e
é realizada em arco retangular 0.019¨ x 0.025¨, numa canaleta 0.022¨ x 0.028¨, para
diminuir deflexão do arco e ter certa liberdade dentro das canaletas, evitando
sobremordida e tendo maior controle de torque. É nesta etapa que será fechado
todos os espaços remanescentes das extrações dentárias, através da mecânica de
deslizamento.
O sistema de retração com mecânica de forças leves consiste em utilizar fios
metálicos de aço 0.008¨ ou 0.010¨, associados a módulos elásticos colocados em
ganchos soldados no arco retangular 0.019¨ x 0.025¨ na distal dos incisivos laterais
superiores e inferiores e distantes dos caninos, pois quando tocar no braquete do
canino, o fechamento é interrompido.
As ativações deverão ser feitas a cada 21 dias e, antes de iniciar a retração,
deve-se manter o arco retangular com amarrilhos passivos durante 30 dias que são
confeccionados com fio 0.008¨, que deve ser trançado em forma de oito, do último
molar bandado até o gancho soldado no arco, para promover o assentamento dos
torques individuais.
Na técnica MBT, existem três tipos de amarrilhos ativos que podem ser
utilizados para a mecânica de fechamento de espaço:
Amarrilho tipo 1 – utiliza-se um módulo de elastique associado a um fio de
amarrilho 0.008¨, no qual o elástico deve ser colocado no gancho da banda dos 1°
molares. Na ativação o elástico deve distorcer o dobro de sua dimensão original, em
que os níveis de força fiquem em torno de 100g a 150g.
5. AMARRILHO TIPO 1. Fonte: ZANELATO, R.C; et al. R Clin Ortodon
Dental Press, Maringá, v.1, n.5, out/nov.2002.
24 Amarrilho tipo 2 – muda-se somente a posição do elástico, que será colocado
no gancho do arco na distal dos incisivos laterais. A grande diferença entre o
sistema 1, é que o amarrilho está posicionado no mesmo sentido das canaletas dos
dentes posteriores, muito próximo do sistema de locomoção dos dentes, sendo um
sistema mais eficiente.
6. AMARRILHO TIPO 2. Fonte: ZANELATO, R.C; et al. R Clin Ortodon
Dental Press, Maringá, v.1, n.5, out/nov.2002.
Amarrilho tipo 3 – uma variação do tipo 2, a diferença é que temos de
conjugar os braquetes dos 2° pré-molares com o próprio amarrilho da retração,
deixando-o sem o elastique. A vantagem de deixar o 2° pré-molar sem o elastique é
que diminui o atrito durante o deslizamento, outro ponto favorável é que os pontos
de aplicação de forças estão mais próximos, diminuindo o grau de deflexão do arco
retangular e proporcionando um melhor deslizamento.
7. AMARRILHO TIPO 3. Fonte: ZANELATO, R.C; et al. R Clin Ortodon
Dental Press, Maringá, v.1, n.5, out/nov.2002.
25 MORESCA & VIGORITO, em 2005, tiveram como objetivo estudar os níveis
de forças produzidos por módulos elásticos de quatro marcas comerciais (3M,
Unitek, Ormco, TP, Morelli), quando submetidos a uma extensão de 3mm e 2mm,
para verificar a degradação da força e determinar o melhor momento para a
reativação dos módulos elásticos.
Analisando os dados obtidos, observaram que os módulos elásticos
constituem-se em métodos efetivos no fechamento de espaços, gerando forças
capazes de ativar os movimentos dentários necessários neste processo.
São dispositivos de custo acessível, de fácil instalação e confortáveis para o
paciente.
Os módulos elásticos da marca 3M Unitek desenvolveram os níveis de forças
mais adequados, seguidos pelas marcas TP, Morelli e Ormco.
O melhor momento para a reativação dos módulos elásticos é entre 21 e 28
dias.
CÉSAR & RUELLAS, em 2006, relataram que para o fechamento de espaços
decorrentes das extrações com finalidade ortodôntica existem basicamente dois
tipos de mecânica: mecânica ¨sem atrito¨, na qual são utilizadas alças que podem
ser confeccionadas de diferentes formas: em forma de gota, em ¨T¨,¨L¨ ou helicoide.
A outra mecânica é a de deslizamento, na qual o braquete desliza pelo fio, tendo o
inconveniente do atrito.
Atrito é a resistência ao movimento quando um objeto se move tangenciando
outro objeto e cada objeto tem seu coeficiente de atrito, dependendo da aspereza da
superfície em contato.
O atrito retarda a movimentação dentária, principalmente quando há
necessidade de movimentação extensa como na retração de caninos. Isso ocorre
porque quando um braquete desliza ao longo do fio ortodôntico, surge uma força de
atrito agindo perpendicularmente aos pontos de contato entre o braquete e o fio.
Esta força de atrito pode ser aumentada pela falta de alinhamento dos braquetes,
pela pressão exercida por uma forte amarração, levando o fio de encontro à base do
encaixe; pela presença de torque ativo no arco retangular e pelo movimento de
corpo do dente. Assim, para que um objeto possa deslizar sobre o outro, é
necessário que a força aplicada seja maior do que a força de atrito.
26 A escolha do tipo de braquete, do fio ortodôntico e do tipo de amarrilho
influencia fortemente na força de atrito.
Braquetes: de aço inoxidável deslizam-se bem em fios de mesmo material. Os
braquetes cerâmicos possuem mais atrito. Se quiser usar braquetes estéticos, usar
com slots mais largos ou usar com encaixes metálicos.
Amarração: fazer uma amarração metálica com folga apenas na haleta mais
próxima ao espaço a ser fechado, isso visa diminuir o atrito e evita o giro indesejável
do dente que está sendo movimentado.
Fios: os que ocasionam mais atrito são os de beta-titânio comparados com os
de níquel-titânio e os que apresentam menos atrito são os de aço inoxidável.
3.2 ALÇAS DE RETRAÇÃO
STOREY & SMITH, em 1952, propuseram o conceito de ¨força ótima¨ para o
processo, segundo o qual, utilizando-se de alças para a retração de caninos, foi
possível liberar forças leves (175 a 300 gramas) de um lado da boca e forças
pesadas (400 a 600 gramas) do outro lado. Verificaram que havia uma faixa de
pressão ótima na interface dente-osso alveolar, que proporcionava o máximo de
movimentação dentária e observaram também, que havendo valores acima ou
abaixo dessa faixa, o movimento diminuía. A força ótima para o movimento dos
caninos foi de 150 a 200 gramas e para os dentes de ancoragem foi de 300 a 500
gramas, acima destes valores, provocava movimento por reabsorção solapante.
Em 1953, HALDERSON et al. estudaram a magnitude das forças capazes de
provocar a movimentação dental e verificaram que uma alça vertical, construída com
fio de aço inoxidável 0.0215¨ x 0.0275¨, com nove milímetros de altura e ativada um
milímetro, liberava 800 gramas de força de cada lado, portanto, 1600 gramas
distribuídos para os seis dentes anteriores. Concluíam que essa quantidade de força
era excessiva, preconizando, então, usar fios de menor secção transversal ou a
utilização de ligas que proporcionassem forças mais leves.
27 REITAN, em 1957, enfatizou os princípios mecânicos durante os movimentos
de inclinação e translação dos caninos. Afirmou que durante o movimento de
translação, a pressão atuava em uma face inteira da raiz. Já no movimento de
inclinação, o dente se comportava como uma alavanca e uma magnitude maior de
força era concentrada em uma pequena área, próxima à crista marginal. Segundo
REITAN, vários aparelhos poderiam ser utilizados para o fechamento de espaços,
observando, no entanto, que alguns são mais adequados à quantidade de força. A
magnitude da força, necessária para o estágio final do movimento de translação dos
caninos superiores, variava de 100 a 250 gramas; para os caninos inferiores de 100
a 200 gramas e um pouco menos para os pré-molares. Assim, considerava-se que
um arco seccionado com uma alça vertical do tipo Bull, quando ativada em um
milímetro, gerava quinhentos gamas de força, propiciando a mesialização dos
dentes posteriores, enquanto que os caninos não se movimentavam devido à
formação das áreas hialinizadas. Entretanto, constatou-se também, que em um arco
contínuo, estas molas proporcionariam uma reação mais favorável, uma vez que
envolveria um maior número de dentes.
GRABER, em 1960, utilizou para a mecânica do arco de canto a retração dos
dentes anteriores após a distalização dos caninos, utilizando-se de um arco
construído com fio 0.020¨ ou 0.021¨ x 0.028¨, associado com alça vertical fechada.
Para o autor, estas alças eram eficientes para o fechamento dos espaços e quando
eram inseridas dobras anti-inclinação no arco, impediam que os dentes migrassem
para os espaços das exodontias. Assegurou-se também que os elásticos ou
amarrilhos, atados em forma de oito nos fios, poderiam ser utilizados para fechar
espaços remanescentes.
BURSTONE et al., em 1961, estudaram os sistemas de forças das molas
verticais, para verificar a relação entre o sistema de forças das molas de retração e o
movimento dentário. Verificaram a possibilidade de usar forças contínuas em
ortodontia, mostrando como a configuração da mola pode influenciar na quantidade
da força gerada e na proporção Carga/Deflexão. Eles concluíram que a redução na
secção transversal do fio, o aumento da altura da mola e a colocação estratégica de
helicoides proporcionavam a liberação de forças ótimas e relativamente constantes.
28 Em 1962, BURSTONE verificou que a magnitude das forças modificava o
grau de movimentação dentária. Neste sentido, afirmou que forças leves seriam
adequadas para a movimentação dentária e a utilização de forças pesadas resultaria
em um aumento do período de hialinização, determinando uma reabsorção à
distância, denominada reabsorção solapante, e, consequentemente, provocando um
rápido deslocamento do dente para o espaço criado por aquele processo. Para
tanto, idealizou a técnica do arco segmentado, segundo a qual a estabilização dos
segmentos posteriores de ambos os lados seria realizada com uma barra,
interligando-os. A retração dos incisivos foi feita com uma alça vertical, construída
com fio de aço inoxidável 0.008¨ x 0.020¨ e contendo três helicoides. Para o canino,
utilizou uma alça de retração contendo duas alças verticais unidas por quatro
helicoides e construídas com fio de aço inoxidável 0.008¨x 0.028¨.
Em 1966, BURSTONE propunha uma filosofia de tratamento ortodôntico na
qual se falava sobre o controle do sistema de forças. Destacou três variáveis que
poderiam determinar o sucesso ou não do tratamento ortodôntico: a proporção
Momento/Força; a magnitude do Momento ou da Força e, finalmente, a constância
da Força ou do Momento. Afirmava que a manutenção da constância da força de
uma alça ortodôntica dependeria da proporção Carga/Deflexão, e que, quando esta
se aproximasse de zero, a força tornar-se-ia mais constante. A partir desses
princípios, apresentava também uma nova configuração de alça para a retração de
incisivos e caninos. Tratava-se de uma alça construída com fio de aço inoxidável
18/8. Para a retração do canino, a alça seria fabricada com fio 0.010¨ x 0.020¨, de
configuração quadrangular, com quatro helicoides, podendo se apresentar com
quatro ou seis milímetros de altura. Para uma alça com seis milímetros de altura,
uma ativação de sete milímetros resultaria em uma força de aproximadamente 200
gramas, que na média se dissiparia em 25 gramas para cada milímetro de
movimentação dentária. Após três milímetros de desativação, a alça deveria ser
reativada para manter um nível de força mais constante. Um segmento de arco base
0.021¨ x 0.025¨ conectava a alça e o tubo auxiliar ao braquete do primeiro molar
permanente.
Quatro ativações principais deveriam ser realizadas para a retração dos
caninos: a ativação distal, ativação anti-inclinação, ativação antirrotação e ativação
29 intrusiva. Tendo em vista que a força distal aplicada ao braquete não coincidia com o
seu centro de resistência, era necessário incorporar um momento antirrotacional na
alça, de aproximadamente 160° a 180°. Partindo deste mesmo princípio, um
momento anti-inclinação também deveria estar presente durante a retração, uma vez
que o centro de resistência do dente não coincide necessariamente com a posição
do braquete. E uma dobra intrusiva deveria ser incorporada ao arco base para evitar
que o segmento posterior se inclinasse para o espaço deixado pela exodontia, ao
mesmo tempo em que se obtivesse um movimento de intrusão do canino,
amenizando a resultante extrusiva decorrente da extração. Para a retração dos
dentes anteriores, este segmento deveria ser estabilizado com fio 0.0215¨ x 0.028¨.
Para a construção da alça, deveria ser de fio de aço inoxidável 18/8, de secção
transversal 0.010¨ x 0.020¨, de seis a oito milímetros de altura. Uma alça com oito
milímetros de altura deveria ser construída com a finalidade de liberar uma força de
200 gramas para a retração dos incisivos centrais e laterais superiores, com uma
ativação de 12mm. Para os incisivos centrais e laterais inferiores, recomendava-se a
metade dessa quantidade de força.
WEINSTEIN, em 1967, preconizou alguns fatores na configuração da alça
que poderiam influenciar na proporção Carga/Deflexão, dentre eles o diâmetro
menor do fio e o aumento no comprimento e no número da alças helicoidais.
Avaliando os mecanismos de retração dos caninos propostos por BULL (1951) e
BURSTONE (1962), verificou-se que o primeiro possuía alta rigidez, proporcionando
forças altas com pouca deformação, enquanto que o segundo possuía baixa rigidez,
liberando forças leves e apresentando grande deformação. Como o movimento
dentário era determinado pela intensidade da força exercida sobre ele, tornou-se
muito importante a seleção clínica de um determinado mecanismo, especialmente
quando se considerava a força sobre os dentes de ancoragem.
PERLOW, EM 1968, relatou que as técnicas ortodônticas que utilizavam
aparelhos fixos com fios de secção quadrada ou retangular associados a molas para
retração de incisivos e caninos demonstraram ser muito mais eficientes.
30 Em 1973, VENEZIA, comparava a técnica de Begg com a de Edgewise (arco
de canto) e concluía que: cada técnica tinha suas vantagens e desvantagens
mecânicas e quando aplicadas por um mesmo ortodontista, desde que utilizasse
uma amostra com alto grau de correlação e planos de tratamentos similares,
poderiam obter resultados semelhantes. A técnica de Begg tenderia movimentar os
molares mesialmente mais do que o aparelho de arco de canto e retrair menos
incisivos.
YANG & BALDWIN, 1974, estudaram o sistema de forças de duas molas
utilizadas em Ortodontia para fechamento de espaços: uma mola vertical construída
com fio de aço inoxidável 0.017¨ x 0.022¨, apresentando 10mm de altura e 1mm de
diâmetro (mola A), e outra uma altura de 12mm, sendo 7mm para cervical e 5mm
para oclusal, construídas com quatro helicoides, sendo dois cervicais com 2mm de
diâmetro e dois oclusais com 3mm de diâmetro (mola B).
Os resultados mostravam que, para a mola A, o momento mudava
consideravelmente
para
cada
milímetro
de
ativação
e
que
a
proporção
Momento/Força se mantinha constante. Já para a mola B, a variação do momento
era muito pequena para cada milímetro de ativação. Partindo do princípio que se
perdia menos ancoragem retraindo-se os dentes inicialmente por inclinação
controlada, seguida pela correção radicular, a mola B era mais apropriada, uma vez
que oferecia a possibilidade de obter ambos os movimentos com uma única
ativação. Foi concluído que:
-
Somente 7mm da mola B estendia-se para o vestíbulo, ao contrário dos
10mm da mola A. As molas com 8mm de comprimento deveriam ser mais utilizadas,
porém, com esta dimensão elas se tornariam quase duas vezes mais rígidas.
metade
A proporção Carga/Deflexão da mola B foi um pouco mais do que a
da
mola
A.
Significa
que
uma
determinada
força
causaria,
aproximadamente, duas vezes mais deflexão na mola B.
-
A força aplicada pela mola B poderia ser medida pela distância entre
suas secções, indiferentemente da rotação/inclinação de suas extremidades. A
rotação/inclinação das extremidades da mola A causaria marcantes alterações na
quantidade da força aplicada.
31 Em 1975, GOLDBERG sugeriu a retração do canino de forma modificada, em
relação à terapia de Begg, para aqueles casos em que o canino se encontrava em
mésioversão e infraoclusão. Nesta técnica usava alças em forma de ¨L¨, construída
com fio redondo, que inclinariam distalmente e moveriam incisalmente os caninos
por meio de uma força contínua ótima, exercida sobre um período contínuo de
tempo. O dispositivo proposto provocaria o mínimo de danos aos tecidos de suporte.
Com a adição de um helicoide no plano horizontal da alça, reduziria a força e
aumentaria a duração da ação da alça. Segundo o autor, enquanto a alça vertical
forneceria um eficiente movimento distal do canino, se aplicasse simultaneamente
com um segmento no plano horizontal, proporcionaria um eficiente movimento na
direção incisal.
Em 1976, RICKETTS preconizava a Terapia Bioprogressiva e passaram a ser
utilizadas com muita intensidade molas para retração de caninos e incisivos,
especialmente com novas configurações. Ricketts recomendava para a retração de
caninos superiores um arco seccionado, contendo duas alças com dois helicoides,
dispostas cervicalmente e, com dois helicoides, dispostas oclusalmente. Para a
retração dos caninos inferiores, utilizava-se arco seccionado contendo duas alças
com dois helicoides, posicionadas cervicalmente. Ambas as alças deveriam ser
confeccionadas com fio Elgiloy azul 0.016¨ x 0.016¨. Simultaneamente com estes
arcos eram utilizados os arcos utilidades, que interligavam os incisivos aos molares,
com o objetivo de manter a ancoragem. Para a construção destas alças era utilizada
uma grande quantidade de fio e, segundo o autor, o fio apresentava grande
flexibilidade, conforme demonstrava em seu trabalho.
Para a retração dos dentes anteriores e o fechamento de espaços residuais,
Ricketts preconizava arcos contínuos, contendo uma alça com configuração de
duplo delta ou uma alça vertical fechada com helicoides. Não apresentava maiores
informações quanto a sua metodologia de construção, dimensões e dobras de préativação. Porém, deixou claro que toda a sua técnica, inclusive a construção das
alças em questão, deveria ser executada para a obtenção de forças leves. Para a
retração dos caninos, as forças não deveriam exceder 150 gramas; para a retração
de incisivo central, 90 gramas de força; e para o incisivo lateral, 70 gramas seriam
suficientes.
32 8. RETRAÇÃO DE CANINOS SUPERIORES E INFERIORES
Fonte: RICKETTS. American Journal of Orthodontics, v. 70, n. 4,
October, 1976
9. RETRAÇÃO DE DENTES ANTERIORES E FECHAMENTO DE ESPAÇOS
RESIDUAIS
Fonte: RICKETTS. American Journal of Orthodontics, v. 70, n. 4,
October, 1976
NANDA & DIAZ, em 1981, relataram a importância de se conhecer o sistema
de forças da alça para fechamento de espaço. Verificaram três tipos básicos de
movimento: inclinação controlada, inclinação descontrolada e movimento de
translação. Para o fechamento dos espaços entre dois ou vários dentes, uma
cuidadosa análise deveria ser feita sobre cada dente, bem como sobre o tipo de
movimento necessário. Recomendaram que o sistema de forças, preferencialmente,
deveria ter uma baixa proporção Carga/Deflexão e um amplo limite de ativação. A
ancoragem poderia ser controlada aumentando o número de dentes na unidade de
33 ancoragem, reforçando-a com aparelho extrabucal e utilizando magnitude de força
em torno de cem a duzentos gramas. O fechamento dos espaços poderia ser
realizado em uma ou duas etapas.
Quando o procedimento escolhido era o de uma etapa, a força deveria incidir
no centro de resistência do dente para que se obtivesse o movimento de translação.
Na de duas etapas, inicialmente, as coroas deveriam ser movimentadas para distal,
por meio do movimento de inclinação controlada e, depois com a ajuda de uma mola
verticalizadora, as raízes deveriam ser distalizadas. A escolha de um ou de outro
procedimento dependeria da severidade da maloclusão, do número de dentes
envolvidos e do tipo de ancoragem.
Para o fechamento de espaços, as forças poderiam ser geradas de várias
maneiras, como: elásticos em cadeia, molas espirais, alças.
Os elásticos em cadeia, estirados entre os dentes a serem movimentados,
geravam forças simples e perdiam sua elasticidade após alguns dias de uso na
cavidade bucal. As molas espirais poderiam ser usadas para gerar forças simples,
mas estas molas possuíam uma proporção Carga/Deflexão muito alta e um pequeno
espaço de ativação. As alças eram os melhores dispositivos para o fechamento de
espaços e eram incorporadas no arco de diferentes configurações. O dispositivo
mais simples era a alça vertical, cujas forças eram geradas pela ativação das
secções horizontais. Aumentando a quantidade de fio na forma de helicoides e/ou
por diferentes configurações das alças (¨L¨ e ¨T¨), aumentava-se a eficácia das
alças. Quando se variava as dimensões da secção transversal do fio ortodôntico
modificavam-se as características mecânicas da alça. Quanto ao momento, este
poderia ser conseguido criando-se dobras angulares na alça e/ou no arco. Estas
dobras eram chamadas de ¨efeito gable¨.
A utilização de aparelhos removíveis, segundo os autores, tornara-se comum
no fechamento de espaço após exodontias, pela facilidade de sua construção e pela
redução do tempo de consulta. A desvantagem estava na dificuldade de controle do
tipo de movimento dentário.
Em 1984, SMITH & BURSTONE estudaram os mecanismos do movimento
dentário e afirmaram que as forças fossem aplicadas ao dente como vetores. Quanto
mais de uma força fosse aplicada ao dente, ela poderia ser combinada para
34 determinar uma resultante final e ser dividida em componentes diferentes a fim de
determinar efeitos paralelos e perpendiculares ao plano oclusal, ao plano de
Frankfurt ou ao longo eixo dos dentes.
As forças incidentes nos dentes produziriam movimentos de rotação,
translação ou uma combinação das duas, dependendo da relação entre a linha da
ação da força e o seu centro de resistência. A tendência rotacional ocorreria devido
ao momento da força, que era a magnitude da força multiplicada pela distância
perpendicular da linha de ação ao centro da resistência. O movimento dentário
ocorreria determinado pelo seu centro de rotação. A proporção entre o momento e a
força aplicada ao dente (proporção Momento/Força), com relação ao centro de
resistência, determinaria o centro de rotação. Uma vez que, a maioria das forças era
aplicada aos braquetes, seria necessário estabelecer o sistema de forças ao centro
de resistência no sentido de predizer o movimento dentário. Quando somente uma
força era aplicada ao braquete, com uma proporção Momento/Força igual a zero, o
centro de rotação estaria levemente apical ao centro de resistência e o movimento
resultante seria a inclinação descontrolada. Com uma proporção Momento/Força de
8/1, o centro de rotação estaria no ápice e o movimento era de inclinação
controlada. Já para uma proporção Momento/Força de 10/1, o movimento seria de
translação e para uma proporção Momento/Força de 12/1, o centro de rotação
estaria na borda incisal, determinando um movimento radicular.
MENDES et al., em 1992, realizaram um trabalho no qual avaliavam algumas
variáveis que deviam ser consideradas na execução do fechamento de espaço
durante o tratamento ortodôntico como: a configuração da mola, a secção
transversal, as propriedades do fio utilizado, tipo de movimento desejado e a
quantidade de força necessária. Dessa forma, concluíram que:
1-
Parece existir discrepância entre a magnitude da força produzida por
certas molas de retração e os valores da força ótima preconizadas pelos autores.
2-
Os valores de força ótima recomendados para a retração dos dentes
anteriores variavam de 196g a 338g para os incisivos superiores; 170g a 296g para
os incisivos inferiores; 326g a 595g para os incisivos e caninos superiores e 294g a
512g para os incisivos e caninos inferiores.
35 3-
As
molas
de
retração
deviam
apresentar
uma
proporção
Momento/Força alta e uma proporção Carga/Deflexão baixa, para que os níveis de
força fossem relativamente constantes durante a sua ativação/desativação,
facilitando assim a obtenção do movimento de translação.
4-
As propriedades da mola de retração podiam ser alteradas pela secção
transversal, módulo de elasticidade do fio, configuração, quantidade de fio utilizado
na sua construção, incorporação de efeito gable, tratamento térmico e quantidade de
ativação.
5-
Durante a mecânica de retração devia-se evitar a utilização de forças
excessivas que retardaria a movimentação dos dentes anteriores e favoreceria a
mesialização dos dentes posteriores.
6-
A utilização de aparelho extrabucal podia alterar a quantidade de força
dissipada pelas molas de retração nos dentes anteriores, interferindo na velocidade
e tipo de movimento obtido.
SHIMIZU, em 1995, verificou que vários trabalhos por ele consultado, que as
preocupações eram a quantidade de força e qual seria a ideal, e concluiu que: a
quantidade de força ótima necessária para a retração dos caninos superiores seria
aproximadamente 150g e inferiores 120g; para os incisivos superiores de 300g e
para os inferiores de 240g; aproximadamente 600g para incisivos e caninos
superiores; e 480g para incisivos e caninos inferiores.
Avaliou a eficiência dos mecanismos de fechamento de espaço com ou sem
fricção e constatou a superioridade do sem-fricção, pois podem ter as características
da mola de retração modificada variando a configuração como a quantidade de fio
ortodôntico utilizado na construção, secção transversal, tipo de liga do fio
ortodôntico, quantidade de ativação, posicionamento da mola de retração no sentido
anteroposterior, tratamento térmico e pré- ativações.
Ainda se constatou que a grande maioria das molas de retração apresentava
uma proporção Carga/Deflexão mais alta que a necessária e uma proporção
Momento/Força não suficientemente alta para o movimento de translação.
Constatou que os dispositivos preconizados por BURSTONE são os que
apresentam melhores características biomecânicas, principalmente no que se refere
às proporções Momento/Força e Carga/Deflexão. 36 Em 1996, BEVENGA, apresentou um caso clínico de uma paciente com 13
anos e 5 meses de idade, face simétrica, classe l de Angle, acentuada biprotrusão
dentária, tendência à mordida aberta anterior, apinhamento anterior moderado
superior e inferior.
Devido às discrepâncias dos arcos e a biprotrusão, o planejamento foi feito
com 4 extrações de 1° pré-molares e usado o tratamento bioprogressivo.
Foi feita a preparação da ancoragem com os arcos utilidades de 0.016¨ x 0.
016¨.
A retração foi feita em duas etapas. Inicialmente a retração de caninos
superior e inferior, empregando-se arcos seccionados com multialças e após a
retração incisal superior e inferior, por intermédio do arco de retração incisal,
preferencialmente com controle de torque e também usado elástico de classe II para
conseguir sobrecorreção em classe I.
Foi feito arco seccionado com alças helicoidais e em L para a verticalização
dos caninos.
Como o caso apresenta inicialmente uma tendência à mordida aberta, foi
usado um arco utilidade delta duplo para a retração dos incisivos superiores e
inferiores. No qual foi, finalizado com arcos ideais superior e inferior com
coordenação entre os arcos.
DINÇER et al., em 2000, avaliaram o efeito nas estruturas dentoalvolares da
aplicação de alça segmentada ¨PG¨ para retração dos incisivos superiores
comparando com efeitos da mola de retração fechada. Foram avaliados 36 casos de
classe I e classe II de ¨Angle¨. Cada caso, com extração superior dos primeiros prémolares e apresentação de espaços simétricos de 3mm na distal dos laterais, após
retração de caninos.
O estudo foi dividido em dois grupos, um grupo da alça fechada e um grupo
da alça segmentada ¨PG¨, com idade cronológica de 18 anos. Nos dois grupos as
alças foram ativadas para produzir força inicial de 150g por lado. Vinte parâmetros
foram usados e avaliados estaticamente com ¨Wilconson and Man-Whitney U test¨,
para examinar o movimento anterior e posterior dos dentes e o tempo de
fechamento dos espaços.
37 Nos dois grupos a retração incisal foi acompanhada pelo movimento mesial
dos dentes posteriores, como também o movimento distal radicular, porém foi mais
acentuado no grupo ¨PG¨. Uma significante intrusão anterior resultou numa
diminuição do ¨overbite¨ no grupo ¨PG¨, com um aumento significante da mordida
profunda no grupo da alça fechada. A alça ¨PG¨ produziu um controle tridimensional
no movimento dos incisivos superiores, muito satisfatório, e não foram necessárias
mecânicas intrusivas adicionais após a retração completa.
Em 2003, URIBE & NANDA, abordando considerações biomecânicas para os
tratamentos de maloclusões de classe II divisão 2 com extrações de 1° pré-molares
superiores, descreveram o uso de arcos de CNA com alças de retração em forma de
cogumelo (CNA™ beta III Mushroom loop™ Archwire). Destacaram que esses arcos
produzem uma relação ideal Momento/Força, além de apresentarem alças que
devido sua configuração arredondada não interferem com os tecidos gengivais.
Recomendaram o uso de um arco de espessura 0.017¨ x 0.025¨, cujas alças
recebiam uma pré-ativação de 3mm. Após eram acentuados os ângulos de bases
mesiais e distais das alças (efeito gable) com o intuito de aumentar o torque anterior
e incrementar a ancoragem. Com o arco instalado, era ativado mais 1mm,
completando 4mm de ativação. Para manter constante a relação Momento/Força, as
alças só deveriam ser ativadas após o espaço ter sido reduzido no mínimo de 3mm.
Com o fechamento completo dos espaços, os arcos deveriam ser mantidos por mais
duas consultas para corrigir inclinações axiais dos dentes anteriores e posteriores,
diminuindo significativamente o tempo de tratamento.
De acordo com FERREIRA & BORGES, em 2006, para se ter eficácia no
tratamento, as alças devem apresentar características como: produzir uma relação
Momento/Força aproximadamente constante para controle das posições radiculares,
produzir níveis de força biomecanicamente aceitáveis, apresentar geometria
previamente estudada para evitar lesões na mucosa bucal, movimento predictível do
centro de rotação (ponto sob o qual todos os demais pontos do dente giram) da
unidade ativa (grupo de dentes a ser deslocado) e unidade de ancoragem (grupo de
dentes a ser ancorado) sob controle.
38 Para se conseguir uma relação M/F relativamente constante é necessário um
sistema de forças com baixa resistência à deflexão e esta depende da característica
como a secção transversal da liga metálica, o tipo de liga, o comprimento de fio
utilizado para a confecção de uma alça e a inclusão de helicoides (muitas vezes
dispensáveis quando utilizadas ligas de titânio-molibdênio ou níquel-titânio).
A relação existente entre a região anterior da alça (momento alfa) e a região
posterior da alça (momento beta) e a força horizontal aplicados ao dente, resultantes
da ativação da alça, determinam o sistema de força gerado, bem como o tipo de
movimento (movimento coronal, radicular ou translação).
A tensão de escoamento é uma força ou movimento aplicado à alça com
tensão superior à tensão de escoamento, ultrapassando este limite e ocorrendo uma
deformação permanente na alça.
FERREIRA et al., em 2008, relatam que as alças de retração ortodôntica são
comumente empregadas em sistema Edgewise, por meio de uma abordagem
seccional (retração de caninos) ou por meio de uma abordagem segmentada
(retração de dentes anteriores em conjunto). Uma vez ativada, as alças exercem
carregamento sobre um ou mais dentes e esses o transmitem para o ligamento
periodontal, produzindo movimentação dentária.
Podemos citar várias alças de retração ortodôntica com finalidade de fechar
espaços de maneira sistemática e controlada como: alças retangulares verticais,
com loop fechado, desenvolvida por Bull; as alças verticais helicoidais de Fryar e
depois modificadas por Burstone, Baldwin e Lawless; as alças em T-loop, arcos
contínuos com alças Opus loop confeccionadas com liga de titânio-molibdênio
(TMA), Duplo-delta de Ricketts.
Essas alças desempenham um papel relevante para a movimentação
dentária, seja utilizando-as em um contexto seccional, atuando em um ou mais
quadrantes do arco dentário de maneira isolada, seja fazendo parte de um arco
segmentado. O conhecimento da biomecânica é de fundamental importância para o
entendimento do sistema de força envolvido e, consequentemente, para a escolha
adequada da alça e das magnitudes de ativações e pré-ativações. A construção de
templates para a conformação dessas alças, baseadas nas forças e momentos
desejados permite ao clínico seu uso racional, promovendo movimentação dentária
39 adequada, dentro de níveis biológicos compatíveis e de forma sistematizada,
controlando de forma mais acurada o tipo de movimento desejado.
O fechamento de espaço pode ser realizado distalizando-se inicialmente o
canino ou em massa (caninos e incisivos). Quando a ancoragem é crítica indica-se
primeiramente a retração dos dentes caninos, seguido pela retração dos incisivos,
visto que dessa forma necessita-se menos magnitude de força do que aquela
necessária para o movimento em massa.
3.3 ALÇA DE BULL
Em 1951, BULL, preconizava, para tratamento das maloclusões de classe II
divisão 1 de Angle, a retração parcial dos caninos com arco de retração seccionado,
construído com fio de aço inoxidável 0.0215¨ x 0.025¨, na quantidade suficiente para
permitir a verticalização e o alinhamento dos incisivos. Nesse arco de retração
seccionado, Bull recomendava construir uma mola vertical fechada no espaço da
exodontia e uma dobra em forma de ômega na mesial do molar, porém, afastada
para ativação. Essa ativação não deveria ultrapassar 1.0mm e deveria ser
reatiavada a cada 3 semanas. Essa mola ficou conhecida como BULL LOOP. No
arco de retração seccionado superior havia uma pequena alça atrás da mola de
retração vertical para associar o elástico de classe II, provocando a mesialização do
segmento pôsteroinferior, além de auxiliar na retração do segmento anterossuperior.
Para a retração dos dentes anteriores, superiores e inferiores, recomendava-se a
utilização de arcos contínuos contendo molas verticais, também construídos com fio
de aço inoxidável 0.0215¨ x 0.025¨ que poderiam ser ativados até 1,5mm. Nos
elásticos de classe II, foram preconizados com os mesmos objetivos quando
utilizados no arco seccionado superior.
10. RETRAÇÃO PARCIAL DE CANINOS.
Fonte: BULL, H.J. Angle Orthod, v. XXI, n.3, july, 1951.
40 11. RETRAÇÃO DOS DENTES ANTERIORES SUPERIORES E
INFERIORES. Fonte: BULL, H.J. Angle Orthod, v. XXI, n.3, july, 1951
Em 2002, SHIMIZU et al. submeteram aos ensaios mecânicos 80 alças de
Bull modificadas para fechamento de espaços, construídas com fios de aço
inoxidável da marca Unitek, utilizando quatro diferentes secções transversais: 0.017¨
x 0.025¨; 0.018¨ x 0.025¨; 0.019¨ x 0.025¨ e 0.021¨ x 0.025¨ e quatro diferentes
intensidades de pré-ativações: 0°; 20°; 30° e 40°.
Concluiu-se que as alças de Bull modificadas geraram altas proporções
Carga/Deflexão, consequentemente proporcionando elevadas magnitudes de força
durante sua desativação; estas alças geraram baixas proporções Momento/Força,
propiciando apenas movimento por inclinação descontrolada. A inserção das dobras
de pré-ativações aumentou significativamente as magnitudes de forças geradas.
Entretanto, quando bem indicada, demonstra ser eficiente.
SHIMIZU et al., em 2002, objetivaram com este trabalho estabelecer e
comparar os sistemas de forças das alças ¨T¨ e Bull, ambas construídas com fio de
aço inoxidável de diferentes secções transversais e com diferentes intensidades de
pré-ativações.
A eficácia do movimento dentário está diretamente relacionada à quantidade
de força utilizada. Recomenda-se o uso de forças leves e, quando possível,
contínuas.
Com base nos resultados obtidos, conclui-se que a inserção das dobras de
pré-ativações aumentou significativamente as magnitudes de forças geradas pelas
alças Bull, o mesmo não ocorrendo para as alças ¨T¨, que geraram proporções
41 Carga/Deflexão mais baixas que as alças Bull, consequentemente proporcionando
magnitudes de forças mais constantes durante sua desativação. As alças ¨T¨
geraram altas proporções Momento/Força, dessa forma proporcionando movimentos
por inclinação descontrolada, por inclinação controlada, translação e movimento
radicular, enquanto as alças Bull proporcionaram apenas movimento por inclinação
descontrolada.
Avaliando os sistemas de forças geradas por ambas as alças, as alças ¨T¨
apresentaram resultados mais satisfatórios.
3. 4 ALÇA ¨T¨
TAYER, em 1981, recomendava a utilização da alça ¨T¨ modificada, devido a
necessidade de intrusão e torque lingual de raiz dos dentes ânterossuperiores, para
não haver interferência no segmento ânteroinferior. A alça com aproximadamente
sete milímetros de comprimento e um helicoide construído mesialmente na base da
alça. No helicoide era introduzido uma dobra de aproximadamente 30°, que produzia
um torque lingual de raiz. Era construído com fio ¨Elgiloy¨ azul, 0.016¨ x 0.022¨ para
braquete com canaleta 0.018¨ e 0.019¨ x 0.025¨, com canaleta 0.022¨. No arco
inferior, era usado um arco ideal para estabilização. A ativação proposta era de
aproximadamente de dois milímetros. Para aumentar o efeito de intrusão e torque
dos incisivos, recomendava-se o uso de elásticos de classe II, apoiados
internamente, na distal da secção horizontal da alça. Sugeria-se a associação de um
dispositivo extrabucal, com tração alta entre os incisivos centrais e laterais para
potencializar esses efeitos. Preconizava ainda substituir os elásticos de classe II pelo
extrabucal com tração alta para casos clínicos em que os elásticos eram
contraindicados devido à posição dos dentes inferiores.
Em 1982, BURSTONE, propôs a modificação da filosofia do Arco
Segmentado, agora, denominado de Fechamento de Espaço Diferencial. Esta
filosofia consistia na variação do sistema de forças entre os segmentos posteriores e
anteriores, obtido pelo uso da mola T de atração. As mais importantes
considerações no uso clínico destas molas foram a quantidade de ativação distal, a
42 angulação diferencial entre os dentes anteriores e posteriores e a centralização ou
não da mola.
Para o uso clínico dos mecanismos de fechamento de espaço diferencial,
ainda deveria se considerar as seguintes características: magnitude e direção da
força, constância da força (baixa proporção Carga/Deflexão) e precisa proporção
Momento/Força, produzindo centro de rotação desejável.
Após as exodontias, os arcos podiam ser classificados de Grupo A, B, ou C,
de acordo com a maneira de fechamento dos espaços entre os segmentos, posterior
e anterior. Os segmentos posteriores deviam ser unidos por uma barra palatina na
arcada superior e por um arco lingual na arcada inferior, estabelecendo assim o
princípio de dois dentes.
O arco do grupo A era aquele cujos dentes dos segmentos posteriores
deviam permanecer em suas posições originais e todo espaço deixado pelas
exodontias devia ser utilizado para a retração dos dentes anteriores. O arco do
grupo B necessitava que, aproximadamente, a metade do espaço da exodontia
fosse usada para a retração anterior. Já o grupo C requeria que, aproximadamente,
todo espaço fosse fechado pela mesialização dos dentes posteriores.
BURSTONE, em 1982, introduziu modificações na filosofia do arco
segmentado, trazendo inúmeros aperfeiçoamentos e, dentre estes, destaca-se o
emprego da mola T de tração construída com fio Beta-Titânio (TMA).
Para o grupo A, a mola T composta foi construída e ativada obedecendo às
seguintes características: construída com fio beta-titânio (TMA) 0.018¨ - 0.017¨ x
0.025¨. A ativação devia ser de 6mm para liberar aproximadamente 201g de força no
sentido distal. Após 1mm de distalização do canino, a força reduzia 33g,
determinando uma proporção Carga/Deflexão de 33g/mm. O momento na
extremidade beta (segmento posterior) era de aproximadamente 2.571g/mm e, na
extremidade alfa (segmento anterior), de aproximadamente 1.126g/mm, resultando
em uma proporção Momento/Força do canino de 5,6. Após 1mm de retração do
canino, a proporção Momento/Força era quase a mesma (6), portanto, relativamente
constante.
Para o fechamento de espaços nos arcos do grupo B e C, o autor utilizava a
mola T construída com fio de TMA 0.017¨ x 0.025¨. A diferença entre estes dois
43 grupos é basicamente a quantidade de momento inserida nas extremidades alfa e
beta e o posicionamento no sentido anteroposterior da mola T em relação ao tubo
molar e o tubo vertical do canino. Para o arco do grupo B, com 6mm de ativação a
força horizontal seria de 281g, a força vertical de 12g e ambos os Momentos nas
extremidades alfa e beta de aproximadamente 2.250g/mm, determinando uma
proporção Momento/Força em alfa e beta de 8. Com 3mm de desativação, a força
horizontal seria de 140g, a força vertical de 8g, os Momentos alfa e beta seriam
aproximadamente 1.880g/mm e as proporções Momento/Força alfa e beta próximas
de 13. Abaixo desta quantidade de ativação, a força horizontal diminuía muito e a
proporção Momento/Força aumentava exageradamente. Dessa forma, acredita-se
que após 3mm de desativação da mola, esta realmente deveria ser reativada, uma
vez que o sistema de forças ficaria muito aquém do desejado.
E para o grupo C, a força horizontal com 6mm de ativação seria de 466g, a
força vertical de 6,7g; o Momento alfa de 2.448g/mm e a proporção Momento/Força
alfa de 5,2mm, o Momento beta de 1.832g/mm e a proporção Momento/Força beta
de 3,9. Com 3mm de movimento dentário, a força horizontal diminuía para 230g, a
força vertical mudava para 60g, o Momento alfa para 2.518g/mm e o momento beta
para 1.080g/mm, gerando uma proporção Momento/Força alfa de 10,9 e beta de 4,7.
Novamente,
com
ativações
abaixo
de
3mm,
o
Momento
beta
diminuía
consideravelmente, a força vertical aumentava gradativamente e a proporção
Momento/Força alfa aumentava exageradamente, o suficiente para proporcionar um
movimento de translação.
12. MOLA ¨T¨ - TMA (BETA-TITÂNIO). Fonte: BURSTONE, C.J. American
Journal of Orthodontics, v.82, n.5, november, 1982. 44 13. MOLA ¨T¨- INSTALADA. Fonte: BURSTONE, C.J. American Journal
of Orthodontics, v.82, n.5, november, 1982. MANHARTSBERGER et al., em 1988, descreveram vários formatos dos
mecanismos para o fechamento de espaço em adultos com perda óssea, em função
da variação do centro de resistência (CR) do dente, para uma posição mais apical.
Assim, para manter constantes forças de magnitude e distribuí-las sobre certas
condições com periodontos reduzidos, a magnitude de força foi reduzida e o
Momento/Força aumentado. As alças em ¨T¨ de TMA (titânio-molibidênio) de duas
secções: 0.016¨ x 0.022¨ e 0.017¨ x 0.025¨ e dois métodos de incorporar angulações:
usando dobras concêntricas suaves e graduais, foram investigadas, com um
medidor automático de forças e dos momentos das alças.
A magnitude de força pode ser diminuída reduzindo-se a espessura do fio e a
quantidade de ativação da alça.
O Momento/Força pode ser aumentado, aumentando a angulação da alça em
¨T¨. A alça em ¨T¨ de TMA de 0.016¨ x 0.022¨ ativada 5mm com curva e dobra
gradual em comparação com a alça 0.017¨ x 0.025¨ ativada 7mm, produziu 47%
menor força horizontal e 23% maior Momento/Força. Como neste estudo o desenho
da alça produziu menor magnitude de força e Momento/Força maior, demonstra-se
que as alças atuais devem ser individualizadas para cada paciente, alterando-se a
espessura e secção do fio, sua angulação e sua ativação, principalmente em
pacientes adultos com periodonto em diferentes alterações ósseas.
Em 1990, MELSEN et al. avaliaram muitos pacientes classe II de Angle
tratados com extrações, com a finalidade de reduzir o overjet maxilar, mantendo uma
45 relação de classe II de Angle nos molares e era possível usando as alças em ¨T¨.
Assim a sua composição foi indicada para retração anterior sem perda de
ancoragem. Em função de esse movimento requerer muitas variações individuais,
seria importante individualizar a alça para cada paciente, como manter o
monitoramento da força liberada pelo sistema, para poder minimizar a rotação
radicular e os efeitos colaterais. Foram estudados 25 pacientes utilizando as alças
¨T¨ preconizadas para fechamento de espaços e intrusão de incisivos. Concluíram
que se os mesmos mecanismos fossem usados para controlar a ancoragem em
diferentes pacientes, as ativações deveriam ser individualizadas dependendo das
manobras ortodônticas quanto do suporte periodontal.
Em 1997, KUHLBERG & BURSTONE, realizaram um estudo utilizando alças
¨T¨, construídas com fio TMA 0.017¨ x 0.025¨. Estas alças foram ensaiadas em sete
posições: centralizadas; deslocadas um, dois e três milímetros para distal. As alças
foram ativadas até 6 milímetros e foram mensuradas as forças, horizontal e vertical,
assim como os momentos alfa e beta. Os resultados mostraram que a proporção do
momento entre alfa e beta dependeu apenas da posição das alças, sendo
independente da ativação da mesma.
Quando centralizadas, as alças produziram momentos iguais e opostos com
forças verticais insignificantes. Ao se descentralizar as alças, momentos diferentes
foram gerados e também forças verticais, portanto, alertaram-se para os cuidados
que se deve ter ao se posicionar alças descentralizadas, evitando, inclinações
excessivas dos segmentos e forças verticais indesejáveis. Quanto maior o
deslocamento para determinada extremidade (alfa ou beta), maior o momento
gerado. Ao ser deslocado para distal do centro da distância interbraquetes, o
sistema de forças foi semelhante ao da alça ¨T¨ composta, indicada para retração
quando se deseja o máximo de ancoragem .
NANDA & KUHLBERG, em 1997, dividiram a ancoragem em três tipos: 1grupo A, no qual 75% ou mais do espaço da exodontia era fechado pela retração
anterior; 2- grupo B, no fechamento de espaço, metade era para a mesialização do
segmento posterior e a outra metade para a retração do segmento anterior, 3- grupo
C, 75% ou mais era realizado pela mesialização dos dentes posteriores. Para
46 sedimentar o mecanismo de fechamento de espaços, utilizando a alça ¨T¨ (TMA
0.017¨ x 0.025¨) proposta por Burstone, salientaram que este mecanismo
apresentava um sistema de ancoragem diferencial com momentos na extremidade
alfa e beta, e que utilizava o princípio das dobras em ¨V¨, ou seja, quanto mais
deslocada a dobra em ¨V¨ para a extremidade beta, maior o momento para os
dentes posteriores e vice-versa. Para o fechamento de espaços no grupo A, a
proporção M/F beta era aumentada, e as alças ativadas quatro milímetros para
produzirem um sistema de forças que proporcionaria um movimento de intrusão e
inclinação do segmento anterior. Após dois milímetros de desativação das alças,
deveriam ser reativadas para se manter o sistema de forças favorável. No
fechamento do grupo B, a alça centralizada foi ativada seis milímetros, o que produz
uma proporção M/F de 6/1 e uma força horizontal de 320g a 340g. No grupo C, o
aumento na proporção M/F foi para a extremidade alfa, aumentando a extrusão e o
momento do segmento anterior. A ativação foi semelhante à do grupo A, ou seja,
ativaram-se as alças quatro milímetros, reativando-as após dois milímetros de
desativação.
SHIMIZU et al., em 2002, avaliaram o desempenho mecânico da alça ¨T¨,
centralizada no espaço interbraquete em distintas situações de espessuras do fio
ortodôntico, intensidades de ativações e pré-ativações. As alças ¨T¨, construídas
com fio fios de aço inoxidável da marca comercial UNITEK foram testadas utilizandose quatro diferentes secções transversais e quatro diferentes intensidades de préativações. O ensaio mecânico foi realizado utilizando-se um transdutor de momento
acoplado ao indicador digital para extensiometria e adaptação à máquina universal
de ensaio Instron. De acordo com os resultados obtidos, foi possível concluir que a
inserção das dobras de pré-ativações não aumentou significativamente as
magnitudes de forças geradas. Essas alças geraram proporções Carga/Deflexão
relativamente baixas, proporcionando, consequentemente, magnitudes de força mais
constantes durante sua desativação. Além disso, geraram altas proporções
Momento/Força, proporcionando movimentos por inclinação descontrolada, por
inclinação controlada, translação e movimento radicular. As alças ¨T¨ construídas
com fios de aço inoxidável se demonstraram muito versáteis para retração de
incisivos e/ou caninos.
47 Em 2003, IANNI et al. discutiram um importante assunto na Ortodontia que é
o tratamento de situações de ancoragem crítica. A estratégica básica da Técnica do
Arco Segmentado é trabalhar a movimentação dentária de modo diferente quando
comparada às técnicas que utilizam o arco contínuo. Para o fechamento de espaços
das extrações dentárias, a maior parte das técnicas concentra seus esforços na
movimentação de corpos dos dentes, ou seja, translação. Este objetivo na técnica
do arco segmentado só é idealizado em casos de ancoragem tipo B, quando os
espaços das extrações são fechados em uma combinação de retração do segmento
anterior e protração do segmento posterior, sendo metade do espaço ocupado para
cada segmento.
Nas técnicas de Straight-Wire, Edgewise, Ricketts, quando se ativam as
molas, alças e elásticos, aplicam-se ao sistema a mesma quantidade de força
horizontal de momentos e assim são geradas proporções de Momento/Força
praticamente idênticas nos segmentos anteriores e posteriores. Dessa forma,
quando se precisa somente perder ancoragem ou ao contrário, impedir sua perda,
fica-se limitado.
Na técnica do arco segmentado, utilizam-se princípios biomecânicos que
produzem um padrão de movimentação dentária específica para casos de
ancoragem crítica, isto é, o fechamento de espaços das extrações sem o movimento
de translação, trabalhando de modo diferente nos segmentos anteriores e
posteriores para controlar ou potencializar a perda de ancoragem, utilizando-se do
movimento de inclinação controlada seguido do movimento radicular, em vez do
movimento de corpo. É possível desenvolver baixos níveis de força com grandes
ativações, diminuindo a proporção Carga/Deflexão, assim como a alça ¨T¨ em TMA
quando pré-ativada adequadamente libera diferentes quantidades de momentos no
segmento anterior e posterior. As alças em ¨T¨ confeccionadas em TMA devem ser
pré-ativadas seguindo como referência um template previamente calibrado e
testado.
Durante o fechamento de espaços das extrações, as forças verticais devem
ser consideradas. Nos casos em que não podemos perder ancoragem (Tipo A) a
alça ¨T¨ recebe uma dobra de 45° no segmento posterior criando uma geometria em
V, assimétrica com componente intrusiva anterior e extrusiva posterior, o que não é
favorável em casos de mordida aberta anterior. Nos casos que necessitam somente
48 a perda de ancoragem (Tipo C) a dobra de 45° é no segmento anterior e nesse
caso, a geometria de V assimétrico desenvolve uma componente extrusiva anterior e
intrusiva posterior o que não é favorável em casos de mordida profunda.
Em 2003, SOUZA et al. relataram que o fechamento de espaço é uma rotina
na clínica ortodôntica e existem vários recursos para se realizar estas manobras,
mas na maioria destes não se conhece o sistema de força liberado. Neste trabalho,
os autores procuraram descrever o sistema de forças liberadas pela alça ¨T¨ com
pré-ativações utilizadas pela Disciplina de Ortodontia de Araraquara-UNESP. Foram
feitos testes de tração utilizando máquina universal de ensaio e um transdutor de
momentos, acoplado a um indicador digital para extensometria. A alça foi
posicionada centralizada no espaço entre os acessórios e foi feita uma ativação
inicial de 5mm. A alça foi desativada a cada 0,5mm, sendo obtida a leitura da força
horizontal e do momento gerado. Os resultados mostraram uma força horizontal
inicial de 253,6g e uma proporção Momento/Força de 7,6; sendo que o movimento
de translação ocorreu a partir de 1,5mm de desativação. Frente aos resultados
obtidos, indica-se a utilização desta alça para retração de caninos, incisivos e
retração total, devendo ser reativada a cada 2,5mm de desativação.
SHIMIZU et al., em 2004, relataram que as características mais importantes
das alças de fechamento de espaço são as magnitudes de força e de momentos
gerados durante sua ativação. Para uma condição biológica mais favorável, as
forças devem ser leves e constantes e esta força deve ser aquela capaz de evitar a
perda de ancoragem, a reabsorção radicular e a sintomatologia dolorosa. Assim,
avaliando o sistema de força da alça ¨T¨ construída em aço inoxidável, afirmaram
que conforme a secção transversal do fio, a intensidade de ativação e pré-ativações
inseridas, essa alça gera magnitudes de força e de momento apropriadas para a
retração do canino.
Quando se utiliza a alça ¨T¨ construída com fio de aço inoxidável 0.017¨ x
0.025¨ deve-se ativar 1.0mm a 1.5mm, pré-ativar 30° ou 40° e reativar quando a alça
estiver com 0.5mm ou 0mm de ativação. Dessa forma, inicialmente o dente se
movimentará por inclinação controlada, seguida pelo movimento de translação e
finalmente por movimento de correção radicular.
49 Neste sistema de forças, além da precisa magnitude da força utilizada para a
movimentação de um determinado dente, duas outras propriedades devem ser
enfatizadas: as proporções C/D (Carga/Deflexão) e M/F (Momento/Força). A
proporção C/D é a quantidade de força necessária para produzir uma determinada
ativação em um dispositivo ortodôntico e quanto mais baixa essa proporção, mais
leves e constantes serão as forças dissipadas durante sua desativação. A proporção
M/F, talvez a mais importante característica de uma alça, pois é quem determina o
centro de rotação do dente e, por consequência, o tipo de movimento. Sendo que as
proporções M/F de 0/1, 8/1, 10/1, 12/1 proporcionam movimento por inclinação
descontrolada,
inclinação
controlada,
translação,
e
movimento
radicular
respectivamente, esta proporção é definida como a distância linear do braquete ao
centro de rotação.
Em 2005, THIESEN et al., determinaram as características mecânicas das
alças em ¨T¨ com e sem hélices, com 0° e 180° de fio de aço inoxidável de 0.017¨ x
0.025¨ e 0.019¨ x 0.025¨. Foram posicionadas centralmente em uma máquina para
teste universal 40 alças em ¨T¨ de beta-titânio. As taxas de força horizontal e
Momento/Força foram registradas durante a ativação em intervalos de 1mm até no
máximo de 7mm. Os dados foram verificados com análise de variância,
complementado pelo teste de Tukey para comparações múltiplas. Os resultados
demonstraram que a secção transversa do fio metálico teve grande efeito na força
horizontal produzida pelas alças. As alças com ¨efeito gable¨ produziram as maiores
taxas de Momento/Força, enquanto as sem este efeito, produziram menores taxas
de Momento/Força. No geral, as alças em ¨T¨ com hélices comparadas às alças
planas produziram magnitudes inferiores de taxas de força horizontal e
Momento/Força. Concluíram que as forças horizontais e as taxas geradas pelas
alças em ¨T¨ planas com 180° de ¨efeito gable¨ produziram sistemas de força mais
adequados e a incorporação de hélices nas alças ¨T¨ pareceu ser desnecessário.
VIECILLI, em 2006, determinou durante a inclinação controlada de 6 dentes
anteriores, a qual não havia movimento dos dentes posteriores, portanto
configurando um tipo de situação de ancoragem. Um modelo de alça em ¨T¨com liga
de beta-titânio 0.017¨ x 0.025¨ foi utilizado em uma simulação executada com um
50 software de alça para permitir compensação para afetar a posição da unidade
anterior sobre o sistema de força final. Os sistemas de força produzidos pela mola
em ¨T¨ com ou sem correção geométrica dos braquetes tiveram diferenças
significantes que deveriam ser consideradas na conduta do arco segmentado para o
fechamento de espaço. Os efeitos das etapas, ângulos e forças verticais foram
combinados para produzir um modelo ideal de alça ¨T¨ que poderia produzir um
sistema de força mais determinado. Os efeitos e sistemas de força seriam estimados
com base em localizações simplificadas do centro de resistência, assumindo um
comportamento
relativamente
constante
dos
centros
de
rotação.
Estas
simplificações poderiam diferir levemente do que acontece in vivo.
3.5 ARCO DUPLA-CHAVE (DKL)
Em 2001, SHUZUKI & LIMA discorreram que o arco é construído com duas
alças laterais definidos como arco dupla chave (DKL- Doublé Key Hole) introduzido
por Roth, é utilizado para fechamento de espaços remanescentes das extrações,
uma das fases mais importantes em qualquer tipo de mecânica ortodôntica.
A obtenção de uma ancoragem eficiente, a preservação da ancoragem, o
controle vertical e o torque são fundamentais durante a fase de retração, além disso,
o arco de retração dupla chave tem se mostrado altamente competente.
O arco dupla chave é construído de aço inoxidável, com medidas de 0.019¨ x
0.025¨ e 0.021¨ x 0.025¨, com duas alças de cada lado em forma de fechadura
com 4mm de altura e 5mm de largura, que, uma vez instalada, ficam posicionadas
na mesial e distal dos caninos.
SHUZUKI propõe que a ativação seja feita através de um fio de amarrilho
0.025¨ amarrado no gancho do 1° molar até a segunda alça do arco. A sequência correta consiste em fechar os espaços do arco inferior e depois
iniciar a retração do arco superior.
Este arco permite:
Fechar completamente os espaços remanescentes com apenas um arco.
1- O controle das inclinações axiais durante a retração.
51 2- O fechamento dos diastemas de mesial para distal ou distal para mesial, ou
seja, com perda ou não de ancoragem.
3- Controlar a inclinação e a rotação de caninos.
4- Um maior número de ativações.
5- Usar alças como suporte para o uso de eventuais elásticos de Cl. II.
6- Adaptação do arco de Asher na região anterior para controle da
sobremordida.
A espessura do arco a ser usado depende das necessidades de ancoragem;
se o caso necessita de ancoragem máxima a espessura do fio deve ser de 0.021¨ x
0.025¨, devendo ter o segmento anterior arredondado para proporcionar a inclinação
dos incisivos para lingual ou palatino
Normalmente, necessita-se de ancoragem máxima em casos de Bi-Protusão
dentária.
Quando se associa à retração, o arco de Ascher para controle da
sobremordida ou como elemento ativador das alças na ancoragem máxima, o fio
deve ser arredondado no segmento posterior e não no anterior para que o
deslizamento aconteça com maior facilidade.
Na ancoragem média, a espessura do fio deve ser 0.019¨ x 0.025¨. A perda
da ancoragem corresponderá à metade do espaço conseguido pelas extrações; a
razão é a diferença existente entre a espessura do fio e a largura do encaixe do
braquete (0.022¨ x 0.025¨), esta diferença proporcionará um deslizamento recíproco
dos segmentos posterior e anterior.
Na ancoragem mínima, a espessura do fio deve ser de 0.021¨ x 0.025¨ e os
segmentos posteriores arredondados para provocar o deslizamento para mesial e,
consequentemente, perda de ancoragem. Deve-se mesializar o 1° molar
completamente para depois proceder a movimentação do 2° molar.
Considerações Complementares:
- Para afastar o fio de amarrilho dos tecidos moles durante as ativações,
inclina-se a 2° alça para vestibular.
- Para tornar o arco mais flexível, construir um helicoide na base da 2° alça,
nos casos de classe II divisão 2.
52 - Paciente com sobremordida profunda, amarrar as duas alças entre si com fio
de amarrilho, com o intuito de minimizar o efeito de extrusão que acontece no
segmento anterior, provocando um efeito Gable nesta região. RODRIGUES & ALMEIDA, em 2002, descreveram que as ranhuras dos
braquetes anteriores da prescrição ¨Straight-Wire¨, apresentavam angulações que
endereçam as raízes no sentido do deslocamento que se pretende, em posição de
finca-pé, portanto, foi adotado o braquete Tip-Edge nos caninos. Desta maneira, as
solicitações de ancoragem aos molares por parte dos caninos em retração ficam
minimizadas.
O uso do arco dupla-chave com a prescrição da técnica ¨Straight-Wire¨
Simplificada otimiza os procedimentos de retração anterior, com a vantagem de
exercer um controle simultâneo sobre a angulação da bateria anterior e direção de
intrusão dos dentes anteriores. Os braquetes Tip-Edge permitem eliminar por
completo os inconvenientes de mordida profunda que tendem a acompanhar as
retrações de caninos.
Estes braquetes, em conjunto com o arco dupla chave, fazem com que o
deslocamento dos caninos para distal seja independente dos dentes anteriores, em
qual for a situação. Desta maneira, fica possível a retração anterior com controle da
quantidade de ancoragem preservada, bem como dar atenção especial aos dentes
anteriores. Em qualquer caso, seja mordida aberta ou profunda, grande
sobressaliência ou mordida justa, a retração dos caninos e dos dentes anteriores,
fazem-se de maneira controlável.
Os arcos dupla chave possuem quatro alças verticais, em forma de ¨T¨, duas
em cada hemiarco e situadas nas proximais de caninos. São comercializadas em
conjuntos de diferentes tamanhos, que se referem à distância entre os pares de
alças. São oferecidos nas espessuras de 0.019¨ x 0.025¨ ou 0.021¨ x 0.025¨. É
aconselhado ao ortodontista sempre conferir a coordenação interarcos.
Recomendava-se fazer as ativações, dobrando-se o arco na distal nos últimos
dentes até que a alça se abrisse, mas há alguns inconvenientes como porções
posteriores (dentes molares) e porções anteriores (dentes incisivos) que tendem a
exibir um movimento vertical indesejável no sentido oclusal no meio do arco e na
região de pré-molares exibindo um movimento de intrusão. Para se evitar tais
53 problemas, SHUZUKI & LIMA, (2001), propõe que a ativação seja feita com fio de
amarrilho passando pelo gancho do molar e parte superior da segunda alça do arco.
A ativação das alças deve ser muito suave, já as ativações da mandíbula e da
maxila devem ser feitas em momentos diferentes. A primeira ativação deve ser feita
na mandíbula e somente 4 semanas depois se faz a ativação da maxila,
proporcionando um intervalo de oito semanas na mesma arcada.
A ancoragem superior com barra transpalatina e na inferior nenhum recurso
extra além dos ângulos caudais nos fios, além do cuidado para não travar o arco na
distal dos molares, compelindo-os para mesial.
Em casos de mordida profunda, a quantidade de efeito Gable para os dentes
anteriores fica estabelecida quando o arco inserido nos braquetes de todos os
dentes, menos os anteriores, relaciona-se com estes atingindo o nível cervical dos
incisivos centrais. Para se conseguir este efeito devem-se unir as duas alças com
amarrilho metálico.
Em casos severos de Classe II, os caninos podem ser ativados com cadeia
elástica juntamente com a ativação dos arcos dupla chave. A retração dos caninos
facilita o deslizamento dos incisivos, usando uma quantidade mínima de força. Assim
que o canino chega à relação de Classe I, deverá ser inserida na ranhura vertical do
braquete Tip-Edge, uma mola verticalizadora de raiz (mola Side Winder TP
Ortodontics) para a raiz do canino seja movimentada no sentido distal até que
alcance a angulação ideal desejada para o final do tratamento.
DOBRANSZKI et al., 2009, montaram nove modelos fotoelásticos, que é um
protótipo experimental, usando dentes em resina com braquetes In-Ovation em um
arco dentário inferior sem primeiro pré-molar. Instalou o arco DKL e foi posicionado
em um recipiente acrílico vazando gelatina líquida. Fizeram a ativação desse arco
utilizando ativação na alça distal, ativação entre as alças e ativação com gurin. Na
região de incisivos, caninos e dentes posteriores foi fotografada com interposição de
filtros polarizadores de luz.
Após a análise do modelo fotoelástico, conclui-se que a ativação na alça distal
pode produzir movimento de retração anterior sem componente extrusivo; na
ativação entre alças e na alça distal pode produzir movimento de retração anterior
54 com componente intrusivo e a ativação com gurin pode produzir movimento de
retração anterior com componente extrusivo.
55 DISCUSSÃO
56 4. DISCUSSÃO
O fechamento de espaços deixados pelas exodontias tem sido um desafio
constante na prática ortodôntica. As dificuldades que o ortodontista clínico encontra
na sua rotina de trabalho é em relação a uma eficiente mecânica ortodôntica para o
fechamento destes espaços com um menor desconforto para o paciente. Além disso,
uma máxima movimentação dentária com um menor número possível de ativações,
tendo controle das forças intrusivas, extrusivas e rotacionais, assim como a
manutenção da ancoragem e conservação da integridade dos tecidos envolvidos.
A eficiência do tratamento ortodôntico e a eficácia do movimento dentário
estão diretamente relacionadas com a quantidade de força utilizada, como citou
RICKETTS, em 1976. Além disso, a preocupação da Ciência Ortodôntica em
encontrar uma força considerada como ótima, para a movimentação de um ou mais
dentes, tem sido estudadas por vários pesquisadores, como STOREY & SMITH, em
1952; BEGG, em 1956; REITAN, em 1957, no qual sugeriram que a força ideal
deveriam ser leves e contínuas. Por outro lado, SCHWARZ, em 1932, e
HALDENSON
et
al.,
em
1953,
afirmaram
que
as
forças
ótimas
estão
necessariamente relacionadas com a integridade do periodonto. BURSTONE, em
1962, verificou que a magnitude das forças alteraria o grau de movimento dos
dentes, e afirmou que forças leves eram adequadas para a movimentação dentária,
e as força pesadas provocariam um período de hialinização.
SCHWARZ, em 1932, preconizou que a força ótima para a movimentação
ortodôntica de um dente não deveria ser maior que a pressão capilar, de 20 a 26
g/cm². REITAN, em 1957, recomendava que a magnitude da força inicial fosse de 25
g/cm² em pacientes adultos e de 40 g/cm² em pacientes jovens, e essa força deveria
ser aumentada, após o estágio inicial, para superar a resistência da movimentação.
Para RICKETTS, 1976, seriam necessárias 90g de força para a retração de cada
incisivo central e de 70g, para cada incisivo lateral; a retração do canino, não deveria
exceder 150g de força.
REITAN, em 1957, afirmou que a magnitude da força diminuía após o dente
ter apresentado alguma movimentação, mesmo que se utilizasse a melhor
configuração da alça. Exemplificou que se uma força leve e contínua fosse aplicada
em um dente, este se movimentaria por reabsorção óssea direta. Porém, se a força
57 fosse pesada e contínua, o movimento dentário seria lento até que a reabsorção
solapante ocorresse, provocando uma alteração rápida de posição. Por ser contínua,
deverá pressionar novamente os tecidos, não permitindo a reparação do ligamento
periodontal. Nova reabsorção solapante deverá ocorrer e assim sucessivamente.
Portanto, uma força considerada pesada e contínua poderá ser destrutiva, tanto para
as estruturas periodontais como para o próprio dente, conforme afirmou
BURSTONE, em 1962. Todos os autores citados acima concordaram que a força
necessária para o movimento dentário deveria ser leve e contínua.
Durante a fase de fechamento dos espaços em Ortodontia, o controle de
ancoragem é muito importante e tem sido considerado em diversos trabalhos; para
BEGG, em 1956, os primeiros molares seriam suficientes para ancoragem durante a
fase de retração, desde que fossem usadas forças leves e afirmava que a perda de
ancoragem estava diretamente relacionada ao uso de forças pesadas. NANDA &
KUHLBERG, em 1997, dividiram a ancoragem em três tipos: 1- grupo A, no qual
75% ou mais do espaço da exodontia era fechado pela retração anterior; 2- grupo B,
no fechamento de espaço, metade era para a mesialização do segmento posterior e
a outra metade para a retração do segmento anterior, 3- grupo C, 75% ou mais era
realizado pela mesialização dos dentes posteriores. Em 2001, SHUZUKI & LIMA
afirmaram que a obtenção de uma ancoragem eficiente e sua preservação são
fundamentais durante a fase de retração e o Arco Dupla-Chave tem se mostrado
bastante eficiente. A espessura do fio a ser usado depende das necessidades de
ancoragem. Necessitando de ancoragem máxima, a espessura do fio deve ser de
0.021¨ x 0.025¨ e precisa do arredondamento do fio no segmento anterior para
proporcionar a inclinação dos incisivos paralingual ou palatina. Na ancoragem
média, a espessura do fio deve ser 0.019¨ x 0.025¨. A diferença da espessura do fio
e a largura do encaixe, que é de 0.022¨x 0.025¨, que proporciona um deslizamento
recíproco dos segmentos posterior e anterior na ancoragem mínima, a espessura do
fio deve ser de 0.021¨ x 0.025¨ e os segmentos posteriores arredondados, para
provocar o deslizamento para mesial e consequentemente perda de ancoragem.
RODRIGUES & ALMEIDA, em 2002, usando também o Arco Dupla-Chave, faz a
ancoragem superior com barra transpalatina e no arco inferior nenhum recurso extra,
a não ser os ângulos caudais nos fios e o cuidado para não travar o arco na distal
58 dos molares, compelindo-os para mesial. ZANELATO et al., em 2002, cita três
sistemas de ancoragem: recíproca, moderada e máxima.
Recíproca - os espaços resultantes das extrações dentárias são ocupados
50% pelo movimento mesial dos dentes posteriores e 50% pelo movimento distal
dos dentes anteriores e este movimento pode contribuir para a irrupção dos 3°s
molares.
Moderada - quando a discrepância do arco inferior for maior que 7mm e
menor que 10mm, nestas situações os espaços resultantes das extrações de prémolares serão ocupados 25% pelo movimento mesial dos dentes posteriores e 75%
pelo movimento distal dos dentes anteriores. Deve-se usar barra palatina para
superior e arco lingual inferior, além disso, deve permanecer até o final da fase de
nivelamento.
Máxima - quando a discrepância do arco inferior está entre 10mm e 14mm.
Nestes casos tem grandes apinhamentos dentários e/ou biprotusão dentária; na qual
os espaços das extrações dentárias são ocupados 100% pelo movimento mesial dos
dentes anteriores. Colocar os aparelhos de preservação de ancoragem antes das
extrações dentárias e permanecer do início ao fim do tratamento.
Todos os autores citados acima afirmaram que o controle da ancoragem
durante a fase de fechamento de espaço é imprescindível para o sucesso do
tratamento.
Existem vários dispositivos ortodônticos capazes de produzir um sistema de
forças ótimas para a retração dos incisivos e caninos após exodontia dos prémolares.
NAGAMOTO (1947), DEWEL (1956) e PLETCHER (1959) preconizaram o
uso de molas espirais, tanto para o uso de retração anterior superior e inferior,
quanto para a distalização de caninos e pré-molares; enquanto BEGG (1956)
preconizou o uso de amarrilhos elásticos para a retração de caninos e incisivos
simultaneamente.
OLIVEIRA JR et al. (1988), FERRAZ et al. (1988), ZANELATO et al. (2002),
utilizavam a mecânica de deslizamento, dividindo-as em duas fases; a retração
inicial dos caninos para fornecer espaço necessário para o alinhamento dos dentes
anteriores e a retração anterior para corrigir a discrepância cefalométrica. OLIVEIRA
JR et al. (1988) utilizava fio 0.016¨ com dobra em forma de ômega amarrado ao tubo
59 molar e a distalização do canino se dava com o auxílio de elásticos em cadeia,
colocados sob tensão desde o tubo molar até o canino. Para a distalização dos
dentes anteriores utilizava-se arco contínuo 0.021¨ x 0.025¨ em braquetes com
canaleta 0.022¨ x 0.028¨ e soldava-se um gancho em latão, entre canino e lateral,
para prender o elástico em cadeia até o gancho molar, enquanto FERRAZ et al.
(1998) utilizavam molas NITI presas aos braços molares (1° e 2° molares
alternadamente) e ZANELATO et al. (2002), por sua vez, realizavam a retração
parcial de caninos com retroligaduras (laceback), até conseguir espaços para alinhar
os dentes anteriores e numa segunda etapa, a retração anterior em arco retangular
0.019¨ x 0.025¨, em canaleta 0.022¨ x 0.028¨, utilizando fios metálicos de aço 0.008¨
ou 0.010¨, associados a módulos elásticos colocados em ganchos soldados no arco
retangular, na distal dos incisivos laterais.
SONNI (1994) fez estudos que comprovou que as molas de NITI produziam
duas vezes mais rápido o movimento dentário em relação aos elásticos, enquanto
MORESCA & VIGORITO (2005) estudaram os níveis de forças dos módulos
elásticos e comprovaram que estes constituem métodos efetivos no fechamento de
espaços, gerando forças capazes de ativar os movimentos dentários. SONNI (1994)
afirmou que as molas NITI são dispositivos de custo acessível, fácil instalação e
confortáveis aos pacientes e o mesmo foi afirmado dos elásticos por MORESCA &
VIGORITO (2005).
BULL (1951) idealizou o primeiro dispositivo ou mola de retração construído
no próprio arco, para uso específico de fechamento de espaço e ficou conhecida
como BULL Loops e aqui iniciou uma fase de mecanismos de fechamento de
espaço sem fricção (não deslizantes), eliminando o fator fricção entre o braquete e o
arco. Preconizava o tratamento de maloclusões de CL II div. 1 de Angle em 2 fases;
retração parcial dos caninos com arco seccionado e alça vertical fechada, suficiente
para permitir a verticalização e alinhamento dos incisivos e depois com arco
contínuo contendo as molas verticais nos espaços remanescentes. GRABER (1960)
realizava o mesmo procedimento e também com alças verticais fechadas, mas
inseridas dobras anti-inclinação no arco.
BURSTONE et al. (1961), BURSTONE (1962) e (1966), WEINSTEIN (1967),
YANG & BALDWIN (1974), estudaram os sistemas de forças das molas verticais,
para verificar a relação entre o sistema de forças das molas de retração e o
60 movimento dentário e concluíram que a magnitude das forças modificava o grau de
movimentação dentária. Nesse sentido, afirmaram que as forças leves seriam
adequadas para a movimentação dentária e que a configuração da mola pode
influenciar na quantidade da força gerada e na proporção Carga/Deflexão, e
concluíram que a redução na secção transversal do fio, o aumento da altura da mola
e a colocação estratégica de helicoides proporcionavam a liberação de forças ótimas
e relativamente constantes.
NANDA & DIAS (1981) e SMITH & BURSTONE (1984) relataram a
importância de se conhecer o sistema de força da alça. Quanto mais de uma força
fosse aplicada ao dente, mais podiam ser combinadas para determinar uma
resultante final, e estas forças incidentes produziriam movimentos de rotação,
translação, ou uma combinação entre elas, afirmou SMITH & BURSTONE. Enquanto
NANDA & DIAS verificou movimentos de inclinação controlada, inclinação
descontrolada e movimento de translação.
GOLDBERG (1975) sugeriu a retração de caninos em forma modificada,
usando alças em forma de ¨L¨. A Terapia Bioprogressiva foi preconizada por
RICKETTS (1976) que passou a utilizar molas para retração de caninos e incisivos
com novas configurações. Na retração de caninos usava arco seccionado, no
superior com duas alças com dois helicoides cervicais e dois helicoides oclusais; no
inferior com duas alças com dois helicoides cervicais. Para a retração anterior
utilizava arcos contínuos com uma alça com duplo delta ou uma alça vertical fechada
com helicoides. Tanto RICKETS (1976) como TAYER (1981) utilizava fio Elgiloy
Azul, mas TAYER recomendava a utilização da alça ¨T¨ modificada.
BURSTONE (1982) introduziu modificações na filosofia do arco modificado,
trazendo inúmeros aperfeiçoamentos e entre eles destaca-se o emprego da mola ¨T¨
de tração construída com fio Beta-Titânio (TMA), que é um arco com a flexibilidade
do NITI mas aceita dobras. MANHARTSBERGER et al. (1988) também utilizava
alças em ¨T¨ de TMA (titânio-molibdênio), incorporando angulações. Já NANDA &
KUHLBERG (1997) utilizavam a alça ¨T¨ (TMA), preconizada por BURSTONE
(1982), mas utilizavam o princípio da dobra em ¨V¨, ou seja, quanto mais deslocada
a dobra em ¨V¨ para a extremidade posterior, maior o movimento dos dentes para
posterior.
61 SHUZUKI & LIMA (2001), discorreram o uso do arco DKL, definido como arco
dupla-chave, que contém duas alças laterais em cada hemiarco, situadas nas
proximais dos caninos. RODRIGUES & ALMEIDA (2002) utilizavam o arco DKL e
adotaram o braquete Tip-Edge, nos caninos.
URIBE & NANDA (2003) descreveram o uso de arcos de CNA™ beta III
Mushroom loop™ Archwire, com alças em formas de cogumelo.
FERREIRA et al. (2008), relatam que alças de retração ortodôntica são
comumente usadas em uma abordagem seccional (caninos) ou por retração de
dentes anteriores em conjunto, podendo citar várias alças de retração ortodôntica
como: alças Bull Loop, alças modificadas por Burstone, alças em forma de
cogumelo, alças ¨T¨ em aço inoxidável, alças em ¨T¨ com liga de Titânio-Molibdênio
(TMA), Duplo delta de Ricketts, DKL, etc. Tendo todas a mesma finalidade, o
fechamento de espaços, afirmaram que todas fazem o seu papel. Por isso, o
ortodontista tem que fazer o uso racional de qualquer alça, para se promover a
movimentação dentária de maneira sistemática e controlada, dentro de níveis
biológicos compatíveis. 62 CONCLUSÃO
63 5- CONCLUSÃO
Após ter consultado a literatura, pode-se concluir que:
1-
Tanto a mecânica de deslizamento quanto a mecânica sem fricção são
eficazes. A eficácia do movimento dentário está diretamente
relacionada à quantidade de força utilizada, portanto, recomendam-se
forças leves e contínuas.
2-
Na mecânica de deslizamento possui o inconveniente do atrito, assim
sendo, a escolha do tipo de braquete, do fio de amarrilho e do fio
ortodôntico, são de grande importância, pois influenciam fortemente na
força de atrito.
3-
Os mecanismos de fechamento de espaço sem fricção com molas de
retração são mais eficientes do que os mecanismos de fechamento de
espaço com fricção – mecanismos deslizantes.
4-
As características das molas de retração podem ser modificadas
variando à sua configuração, como quantidade de fio ortodôntico
utilizado na sua construção, tipo de liga do fio ortodôntico, secção
transversal do fio ortodôntico, quantidade de ativação, posicionamento
da mola de retração no sentido anteroposterior, tratamento térmico e
pré-ativações.
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